iii

Autor: Br. Rolando Antonio Araque Tutor Académico: Prof. Ing. Ernesto Mora N. Tutor Industrial: Ing. Laura Peña

CONSTRUCCIÓN DE UNA LÍNEA DE SUBTRANSMISIÒN A

34.5 KV DESDE LA S/E LAGUNILLAS, LA S/E LA AZULITA HASTA LA S/E CAÑO ZANCUDO

BAJO LAS NORMAS DE CADAFE

Trabajo presentado en cumplimiento parcial de los requisitos para optar al titulo de Ingeniero Electricista,

MARZO 2007

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA

ESCUELA DE INGENIERÍA ELÉCTRICA Mérida - Venezuela

iii

DEDICATORIA

Dedico este trabajo a dios fuerza interior de mí ser, fuente de conocimiento

y energía, a mi padre que desde el cielo siempre me dio el apoyo espiritual.

A mi madre porque fuiste quien me permitió comenzar este sueño, por ser

incomparable, te debo la vida, gracias mama por tu paciencia, sacrificios,

confianza, y sobre todo por tu amor y confianza; su ejemplo de lucha constante

estuvo presente en mis adversidades; tuyo es este gran esfuerzo.

A mi esposa y mis queridos hijos; tesoro mas preciado, como su ayuda

idónea, siempre a mi lado, dándome mucho animo, amor, amistad, comprensión,

apoyo incondicional, confianza y paciencia, fortificaron cada día mas mis valores

como persona, como ser humano, enseñándome lo grandioso que tiene la vida, el

compartir día a día con los seres que mas quiero me otorgo la fortaleza que

necesitaba para ofrecerles hoy esta alegría; a mis hermanos siempre presentes este

triunfo también es de ustedes; a mis sobrinos, a toda mi familia siempre juntos.

A ustedes les debo todo lo que soy, gracias a su apoyo y profundo amor,

cumplo uno de mis sueños más anhelado.

El triunfo es nuestro.

iv

AGRADECIMIENTO

A Dios todo poderoso por guiarme y ayudarme todos los días de mi vida y

por darme luz y sabiduría necesaria para poder culminar esta obra.

A la ilustre UNIVERSIDAD DE LOS ANDES, por formarme y darme

todas las herramientas necesarias para lograr esta meta.

A la Facultad de Ingeniería, por permitirme mi formación como Ingeniero.

A mi ilustre Escuela de Eléctrica, por permitir complementar mi

formación

A mis padres, mi esposa, mis hijos, mis hermanos y a mi familia toda por

su apoyo y comprensión.

Al profesor Ernesto Mora, por sus recomendaciones, enseñanzas y

guiarme en este ultimo escalón de mi formación.

A la Empresa CADELA por su valiosa colaboración en la realización del

presente proyecto.

A la Coordinación de Planificación en Mérida, en especial a la Ing. Laura

Peña, al Ing. Carlos Durán y a todo su personal por su valiosa

colaboración en la culminación de este proyecto.

A mis compañeros de trabajo del Instituto Nacional de la Vivienda en

Mérida por todo el apoyo recibido, siempre presentes.

v

RESUMEN

CONSTRUCCIÓN DE UNA LÍNEA DE SUBTRANSMISIÒN A 34.5 KV DESDE LA S/E LAGUNILLAS, LA S/E LA AZULITA HASTA LA S/E CAÑO ZANCUDO BAJO LAS NORMAS DE CADAFE

Autor: Br. Rolando Araque Tutor Académico: Prof. Ing. Ernesto Mora

Tutor Industrial: Ing. Laura Peña

El presente proyecto de grado constituye una aplicación de la teoría de la materia construcción de líneas. El proyecto describe el diseño de una línea de subtransmisiòn aérea a un nivel de tensión de 34,5 Kv, como interconexión entre las S/E Lagunillas, la futura S/E La Azulita hasta la S/E Caño Zancudo, la cual tiene como función principal aumentar la calidad del servicio eléctrico prestado en la zona urbana y adyacencias de La Azulita y otras ubicadas en la zona panamericana. El proyecto se desarrollara bajo el cumplimiento de las normas CADAFE, las cuales definen el procedimiento y requisitos que deben cumplir para la elaboración del mismo. El trabajo se inicia con el análisis y estudio de la selección de la ruta que provoque el menor impacto desde el punto de vista económico, técnico y ambiental, así como también la mínima incursión en terrenos de propiedad privada y el aprovechamiento del paso existente de otras líneas eléctricas. La ruta se proyectara en el primer tramo en simple terna 34.5 kv y doble terna a 34.5/13.8 kv en segundo tramo, la longitud de la misma será de _46,30_km. El conductor seleccionado técnicamente fue el Nº 4/0 AWG, por cumplir con los criterios determinados para la selección del conductor, la localización de los apoyos se realizo en el perfil longitudinal realizado a la ruta seleccionada, la zona en estudio por estar ubicada en los andes venezolanos presenta una topografía irregular con depresiones y montañas la cual da lugar para situar en las cumbres de las montañas los apoyos en gran parte de la ruta. El análisis mecánico a las diferentes estructuras utilizadas se basa en el estudio de las cargas transversales, longitudinales y verticales presentes en dichas estructuras, bajo estas condiciones se determinan las fundaciones.

vi

ÍNDICE GENERAL APROBACIÓN……………………………………………..…………………. ii

DEDICATORIA……..………………………………….………..……............ iii

AGRADECIMIENTO...………………………………………...……………... iv

RESUMEN……………………………………………...……………………… v

INDICE GENERAL………………………………………..….………………. vi

CAPÍTULO I: ASPECTOS GENERALES DEL PROYECTO

1.1. Identificación del proyecto……………………...……………………… 1 1.1.1. Título del proyecto……………………….................................... 1 1.1.2. Lugar de ejecución del proyecto……..………………...……….. 1

1.2. Diagnostico de la situación actual ………………………........…............ 1

1.3. Alternativa de solución…...…………………………………………….. 3

1.4. Alcance del proyecto……………………………………………............. 4

1.5. Descripción del proyecto…..………………………………………….... 4 1.5.1. Objetivo general….…………………………………................... 4 1.5.2. Objetivos específicos…………………...……………………….. 4

CAPÍTULO II: MEMORIA DESCRIPTIVA

2.1. Estudio de alternativa de ruta……………………………………........... 5

2.2. Selección final de la ruta……………………………………………….. 5

2.3. Características físicas naturales del área en estudio ...…………............. 7

2.4. Levantamiento de la ruta………………………………………............... 8

2.5. Descripción general de la línea………………………………………..... 10

2.6. Características eléctricas de la línea……………………………………. 11

vii

2.7. Características mecánicas del conductor………………………............ 11

2.8. Apoyos………………………………………………….……............... 12 2.8.1. Apoyos sencillos………………………………………............. 12 2.8.2. Estructura auto soportante tipo H……………………………... 12 2.8.3. Estructura auto soportante triple……………………….............. 13

2.9. Distancias mínimas a tierra……………………………………............ 14

2.10. Especificaciones técnicas.…………………………………………....... 14 2.10.1. Especificaciones del montaje………………………………….. 14 2.10.2. Especificaciones de construcción……………………………... 15

2.11. Equipos y materiales………………………………………………….. 16 2.11.1. Pararrayos para líneas de 34.5 kv.....…………………………. 16 2.11.2. Seccionador para líneas de 34.5 kv.……………………...….... 16 2.11.3. Aisladores de suspensión (15 kv)…………………………....... 16 2.11.4. Aisladores de espiga (34.5 kv)……………………………....... 17 2.11.5. Barra a tierra………………………………………………....... 17 2.11.6. Conector de aterramiento………………………………............ 18 2.11.7. Conectores a puentes aéreos.………………………………..... 18 2.11.8. Crucetas……………………………………………………….. 18 2.11.9. Grillete…………………………………………………........... 19 2.11.10. Grapas mordazas……………………………………........... 21 2.11.11. Grapas para guayas…………………………….................... 21 2.11.12. Palillos………………………………………………............ 21 2.11.13. Pletinas………………………………………………............ 22 2.11.14. Abrazaderas…………………………………………............ 23 2.11.15. Asiento para crucetas………………………………………. 23 2.11.16. Perno roscado a todo lo largo……………………….......... 24 2.11.17. Guaya de acero..……………………………………….......... 26 2.11.18. Adaptador de cruceta al poste………………………............ 26 2.11.19. Concreto de fundaciones……………………………............ 26

2.12. Instalaciones de equipos y materiales…………………………............ 26 2.12.1. Instalación de poste.………………………………….............. 26 2.12.2. Instalación de crucetas……………………………………........ 27 2.12.3. Instalación de aisladores…………………………………….... 28 2.12.4. Instalación de conductores…………………………………..... 28 2.12.5. Instalación de barras a tierras………………………………….. 29 2.12.6. Instalación de seccionador……………………………………. 29 2.12.7. Instalación de pararrayos………………………………............ 30 2.12.8. Pica, deforestación y caminos de acceso………………............ 30

viii

CAPÍTULO III: MEMORIA DE CÁLCULO

3.1. Perfil longitudinal……………………………………………………... 31

3.2. Selección técnica del conductor..……………………………………... 36 3.2.1. Corriente Máxima……………..………………………............. 36 3.2.2. Verificación por Capacidad al Límite Térmico……………….. 37

3.2.2.1. Criterio de capacidad térmica ..…………………………... 37 3.2.3. Verificación por caída de tensión……………………………... 38

3.3. Cálculo mecánico del conductor....……………………………............ 40 3.3.1. Definición de las temperaturas de cálculo……………………. 41 3.3.2. Definición de cargas mecánicas sobre superficies .…………. 42

3.3.3. Hipótesis de carga para el cálculo mecánico…………………. 44 3.3.4 Ecuación de cambio de estado………………………………... 44 3.3.5. Selección de la condición inicial………………………........... 45 3.3.6. Determinación del vano regulador…………………………… 46 3.3.7. Tablas de tensado………………………………………........... 47

3.4. Localización de apoyos…………….………………………………… 47 3.4.1 Vano máximo permitido por la flecha máxima………………. 47 3.3.2. Construcción de la plantilla……………………………........... 49

3.5. Cálculo mecánico de los apoyos………………………………............ 49 3.5.1. Cargas transversales...…………………………………............ 50

3.5.1.1. Cargas transversal resultante…………………………........... 50 3.5.1.2. Vano medio máximo permitido…………………………….... 51 3.5.1.3. Carga vertical....…………………………….………….. 51 3.5.1.4. Carga longitudinal….………………………………….. 53 3.5.2 Aplicación del software SAP2000-V10...……………………………. 54 3.7. Cálculo mecánico de las estructuras en H…………………….……….. 55 3.8. Cálculo mecánico de las estructuras triple…………………………….. 63 3.9 Cálculo de las fundaciones…………………………………………….. 69

ix

ÍNDICES DE TABLAS Páginas

Tabla Nº 1.1. Parámetros del sistema presente……..………………………… 2

Tabla Nº 2.1. Características Eléctricas de la Línea…………………............ 11

Tabla Nº 2.2. Características de los postes de acero………...………………. 14

Tabla Nº 2.3. Dimensiones de las crucetas en (mm.)………………………... 19

Tabla Nº 2.4. Dimensiones del grillete………………………………………. 20

Tabla Nº 2.5. Dimensiones de la pletina (mm.)……………………………... 23

Tabla Nº 2.6. Dimensiones de asiento para crucetas (mm.)…….……............ 24

Tabla Nº 2.7. Dimensiones de perno roscado………………………………. 25

Tabla Nº 3.1. Corriente admisible de los conductores en estudio…………… 38

Tabla Nº 3.2. Variaciones de tensión máxima permitida……………………. 39

Tabla Nº 3.3 Valores de variación [Δ%] 5 MVA conductor 2/0 …………... 39

Tabla Nº 3.4 Valores de variación [Δ%] 5 MVA conductor 3/0….………... 40

Tabla Nº 3.5. Valores de variación [Δ%] 5 MVA calibre 4/0……………….. 40

Tabla Nº 3.6. Rasgo de temperatura según norma CADAFE……………….. 41

Tabla Nº 3.7. Resumen de resultado de cálculo…………………………….. 52

Tabla Nº 3.8. Resultado de las reacciones en nodos…………..……………. 55

Tabla Nº 3.9. Reacciones en miembros……………………….…………….. 61

Tabla Nº 3.10. Esfuerzos en elementos……………………….……………... 62

Tabla Nº 3.11. Resultado de reacciones en nodos…………………………….. 64

Tabla Nº 3.12. Refuerzos en elementos…..…………………….…………….. 68

x

Tabla Nº 3.13. Resultado de cálculo de fundación para poste………………. 71

Tabla Nº 3.14. Resultado de cálculo de fundación para estructura…………... 72

ÍNDICE DE FIGURAS

Fig. Nº 2.1. GPS. MAP 60CX587 00EVR………………………………… 8

Fig. Nº 2.2. Localización geográfica de la Línea…………..………............ 9

Fig. Nº 2.3. Dimensiones de los postes y estructuras de acero……............ 13

Fig. Nº 2.4. Cruceta………………………………………………………... 20

Fig. Nº 2.5. Grillete……………………………………………………….. 20

Fig. Nº 2.6. Pletina de hierro……...………………………………………. 22

Fig. Nº 2.7. Asiento para crucetas…………………………………………. 24

Fig. Nº 2.8. Perno roscado a todo lo largo..………………………………... 25

Fig. Nº 2.9. Cruceta unidas por perno roscado……………………………... 25

Fig. Nº 3.1. Menú desplegable y ventana inserción de datos………............ 32

Fig. Nº 3.2. Puntos de ubicación de postes sobre plataforma………............. 33

Fig. Nº 3.3. Identificación de la TIN.………………………..…..…............. 33

Fig. Nº 3.4. Triangulación sobre la plataforma……………………………. 34

Fig. Nº 3.5. Ventana de dialogo para secciones, perfil de referencia............. 35

Fig. Nº 3.6. Perfil de línea S/E Cano Zancudo La Azulita…………............. 36

Fig. Nº 3.7. Diagrama de fuerza resultante en un conductor……………….. 43

Fig. Nº 3.8. Vano máximo para altura mínima…………………………….. 48

Fig. Nº 3.9. Sistema de fuerza resultante del corte de un conductor……….. 53

xi

Fig. Nº 3.10. Modelo de la estructura H……..……..……………………….. 56

Fig. Nº 3.11. Diagrama de fuerza Axial ……………………………………. 56

Fig. Nº 3.12. Reacción en nodos de empotramiento…………………... …… 56

Fig. Nº 3.13. Resultado del coeficiente de eficiencia………………………... 57

Fig. Nº 3.14 Resultado del coeficiente de eficiencia con una Fx mayor……. 58

Fig. Nº 3.15. Numeración de nodos y elementos en apoyo tipo H………….. 59

Fig. Nº 3.16. Diagrama de Fuerzas aplicadas………………………………... 60

Fig. Nº 3.17. Modelo de estructura y numeración de nodos y elementos…… 65

Fig. Nº 3.18. Diagrama de fuerza Axial y fuerzas aplicadas………………… 66

Fig. Nº 3.19. Factor de eficiencia para cada elemento para apoyo triple……. 77

Fig. Nº 3.20. Fundación para apoyos………………………………………... 69

Conclusiones………………………………………………………………...... 73

Bibliografía……………………………………………………………………. 74

Anexos………………………………………………………………………… 75

xii

CAPÍTULO I

ASPECTOS GENERALES DEL PROYECTO

1.1. IDENTIFICACIÓN DEL PROYECTO

1.1.1. TÍTULO DEL PROYECTO

Construcción de la línea de subtransmisión a un nivel de tensión de 34.5 kv.,

desde la Subestación Lagunillas [34,5/13.8] Kv., a la Subestación La Azulita

[34,5/13.8] Kv., interconectando con la Subestación Caño Zancudo [34,5/13.8] Kv.

1.1.2. LUGAR DE EJECUCIÓN DEL PROYECTO

Comprende el trayecto desde la Subestación Lagunillas, ubicada en el sector

La Huerta a 5 km., aproximadamente de la carretera la Variante y 4 km., de la

población de Lagunillas perteneciente al Municipio Sucre, hasta la Subestación a ser

construida en el sector Bachaquero a 2 km., de la población de La Azulita

perteneciente al Municipio Andrés Bello, interconectándose con la Subestación Caño

Zancudo ubicada en la población de Santa Elena de Arenales, sector La Rinconada

Municipio Obispo Ramos de Lora, del Estado Mérida.

1.2. DIAGNÓSTICO DE LA SITUACIÓN ACTUAL

Actualmente la carga que representa la demanda eléctrica de los centros

poblados, que se encuentran ubicados entre Santa Elena de arenales, La Azulita y sus

alrededores es de aproximadamente de 2.60 MVA, la cual esta alimentada

eléctricamente por el circuito Nº 04 de la S/E Caño Zancudo y puede ser alimentado

por el circuito Nº 03 de la S/E Lagunillas a un nivel de tensión de 13.8 Kv.

1

xiii

La subestación Caño Zancudo esta conformada por un transformador con una

capacidad de 10 MVA instalada, alimentada por una línea de subtransmisión de 34.5

Kv., proveniente de la S/E El Vigía y de esta misma instalación parten bajo el sistema

de barra simple cuatro alimentadores con un nivel de tensión de 13.8 Kv. Sirve

principalmente al centro poblado de Santa Elena de Arenales y sus adyacencias como

también al Municipio Andrés Bello, con una importancia relevante y estratégica para

el estado como eje de desarrollo agroindustrial en la zona Sur del Lago.

Estudios realizados por la Coordinación de Planificación de CADELA bajo

el programa Sistema Integrado de Distribución (SID), el cual arroja valores de

parámetros eléctricos como son: Corriente máxima, porcentaje de caída de tensión,

porcentaje de carga, perdidas totales del circuito y demanda total. El estudio del

sistema presente nos lleva a conocer el verdadero estado de funcionamiento del

sistema., la tabla 1.1 muestra los resultados obtenidos del estudio realizado.

Tabla 1.1. Parámetros obtenidos con el SID del sistema presente

Nº Circuito ∆VMAX ( % )

∆CMAX ( % ) PT (KW) DT (KVA) IMAX (A)

Circuito Nº 1 7.33 27.9 75.44 4782.5 78 Circuito Nº 2 6.25 43.61 49.08 1958.81 80.33 Circuito Nº 3 15.44 47.68 247.26 3350.48 133 Circuito Nº 4 16.46 43.46 267.44 2703.41 121

Del análisis de los resultados obtenidos los cuatro alimentadores se encuentran

fuera de la normativa establecida para redes de distribución con respecto a la caída de

tensión ya que todos exceden el 4% establecido. Por ser estos alimentadores muy

largos presentan consecuencias de perdidas de potencia y caídas de tensión

considerables, la cual carga la Subestación a valores muy próximos a su capacidad

nominal. Bajo estas condiciones de funcionamiento se producen fallas que originan

problemas en el servicio eléctrico prestado, tales como sobrecargas en los circuitos,

fluctuaciones considerables en los niveles de tensión, deterioro en los equipos

2

Aspectos Generales.

3

instalados etc.; Esto conlleva a soluciones inmediatas como son: el racionamiento,

transferencia de carga entre los circuitos operativos que implican pérdidas

económicas considerables. De los resultados obtenidos, específicamente el

alimentador Nº 4 (La Azulita) desde todo punto de vista es el más crítico y que de

seguir funcionando como se encuentra podrá llegar a colapsar por la excesiva caída

de tensión y la gran cantidad de carga que debe suplir en todo el sector (Municipio

Andrés Bello).

Del estudio para la proyección de la demanda a corto plazo, la Subestación

Caño Zancudo ya está en su capacidad de máxima instalación, debido a esta situación

el departamento de planificación y obras de la empresa CADELA acogió la petición

formalmente hecha por la comunidad de La azulita del Municipio Andrés Bello para

la construcción de una nueva subestación en este sector de la población.

1.3. ALTERNATIVA DE SOLUCIÓN

Dentro del plan de expansión del sistema eléctrico de distribución de

CADELA contempla la ejecución de una línea de subtransmision de 34.5 Kv., para

el enlace desde la S/E Lagunillas y la S/E La Azulita a ser construida en el Municipio

Andrés Bello con una capacidad de 5 MVA, alimentada directamente de la S/E

Ejido, con 30 MVA para 115/34.8 Kv., ubicada en el sector manzano bajo de la

población de Ejido, Municipio Campo Elías del Estado Mérida.

Esta alternativa plantea la alimentación de la S/E La Azulita y de esta sus

circuitos 3∅ a un nivel de tensión de 13.8 Kv, permitiéndose con esto la alimentación

a un gran sector de la población, un mejoramiento en la calidad del servicio prestado

y un aumento en la confiabilidad del sistema de subtransmisión al interconectar esta

línea en 34,5 Kv con la S/E Caño Zancudo en la zona Panamericana. Al realizar el

estudio de caída de tensión alimentando desde la S/E Ejido las S/E de Lagunillas y la

S/E La Azulita, el valor calculado fue de 9,98 %, cumpliendo con los parámetros

establecidos.

Aspectos Generales.

4

1.4. ALCANCE DEL PROYECTO

• Reducir la demanda de carga a la cual esta sometida la S/E Caño Zancudo.

• Reducir la caída de tensión (ΔV %) presente en el circuito que alimenta La Azulita y sus alrededores en el Municipio Andrés Bello.

• Mejoramiento de la calidad de servicio actualmente prestado, así como el aumento de la confiabilidad y continuidad del servicio eléctrico.

• Posibilidad de expansión futura de la población asegurando la oferta del servicio.

• Futuro crecimiento de proyectos industriales y turísticos en la zona.

1.5 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

1.5.1 OBJETIVO GENERAL

Diseñar el alimentador de subtransmisión a 34.5 Kv con la finalidad de

interconectar desde la S/E Lagunillas, ubicada en el sector La Huerta a 4 km. de la

población de Lagunillas, con la S/E La Azulita ubicada en el sector Bachaquero a 2

km., de la población de La Azulita.

1.5.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS

• Seleccionar la ruta más óptima, considerando criterios técnicos, económicos y ambientales.

• Obtener el levantamiento topográfico de la ruta seleccionada.

• Realizar el perfil longitudinal de la ruta seleccionada.

• Seleccionar el conductor a utilizar en el tendido de la línea de subtransmisión.

• Realizar el diseño mecánico del conductor.

• Localizar los apoyos.

• Realizar el diseño mecánico de los apoyos.

Aspectos Generales.

5

CAPÍTULO II

MEMORIA DESCRIPTIVA

2.1. ESTUDIO DE ALTERNATIVA DE RUTA

Se determino conjuntamente con la empresa CADELA la ruta más

favorable considerando los siguientes criterios:

Mínimo paso por la propiedad privada.

Fácil acceso vial, para el mantenimiento requerido.

Evitar cruces de carreteras y líneas existente

Visibilidad de la línea a lo largo de la ruta.

2.2 SELECCIÓN DE LA RUTA

Para la selección de la ruta se procedió a realizar un recorrido por la zona de

estudio, iniciando desde la S/E Caño Zancudo tomando la vía hacia la población de

La Azulita y el sector La Osa en el Municipio Andrés Bello, siguiendo hacia la

población de La Trampa hasta llegar a la S/E Lagunillas ubicada en la población

Lagunilla del Municipio Sucre. La ruta se establece en lo mayor posible por la orilla

de carretera, para evitar conflictos con la propiedad privada, asegurar flexibilidad y

maniobralidad en las operaciones y en mantenimiento. En ciertos tramos de la línea

entre la población de Santa Elena de Arenales y La Azulita debido al alto grado de

vegetación que existe en la zona no se logro mantener esta propuesta motivado a que

la deforestación requerida produciría una degradación de gran escala al medio

ambiente.

La ruta seleccionada se obtuvo considerando producir el menor impacto

desde el punto de vista económico, técnico y ambiental. Por estar el área en estudio

en la región de los andes, zona agrícola, ganadera y turística se acordó mantener la

estética del paisaje considerando la determinación tomada conjuntamente con la

empresa CADELA de utilizar para el trazado de la línea en doble terna la ruta de la

5

6

línea existente del circuito Nº 04 de la S/E Caño Zancudo que se acopla con el

circuito Nº 03 de la S/E Lagunillas a un nivel de tensión de 13.8 Kv, obtenida del

estudio de campo realizado, permitiendo de esta manera evitar:

Estimación del costo de deforestación tanto del derecho de paso de la línea

como la construcción de nuevas vías de acceso.

Estimación del costo de la tierra y bienhechurias en el área del derecho de paso.

La ruta seleccionada permite así un fácil acceso en la mayor parte de las

diferentes zonas de su recorrido.

Recorrido de la línea:

Se parte desde el Sector La Huerta a 4 km., de la población de Lagunillas

siguiendo en sentido oeste hacia el sector el Molino, de allí se proyecta con rumbo

noreste por la montaña hasta llegar al sector El Rinco, tomando ahora el rumbo oeste

hasta encontrar la población de La Trampa. La ruta se desvía con rumbo norte y se

comienza a descender siguiendo el mismo sentido y dirección se llega al sector “La

Sabana”, tomando el sentido noreste por el lado derecho de la vía bordeando la

montaña hasta pasar los sector el Salado y el Cacique ambos pertenecientes al

municipio Andrés Bello. Se llega a la hacienda La Osa, sector donde se encuentra el

acoplamiento de los circuitos Nº 04 de la S/E Caño Zancudo y el circuito Nº 03 de la

S/E Lagunillas en 13.8 Kv. A partir de este sitio se desciende con rumbo norte hasta

llegar al sector “las Adjuntas”, la ruta se mantiene a orilla de carretera pasando por el

sector Quebrada Azul, luego tomando el rumbo noreste y pasa por los sectores Say

Say Alto, Say Say Bajo, Mesa Alta y San Rafael Hasta llegar a la población de La

Azulita. En este ultimo recorrido la línea se mantiene al borde de la carretera debido a

que en ella se encuentra los circuitos de baja tensión y alumbrado publico que sirven

a los sectores mencionados.

Al llegar a la población de La Azulita la línea de 13.8 Kv. (existente) toma el

rumbo hacia el este, recorriendo el pueblo de La Azulita. La Línea en 34.5 Kv, se

proyecta en simple terna en un trayecto de aproximadamente 742 metros en rumbo

norte hasta llegar al sector Bachaquero, sitio en el cual se proyecta la construcción de

la nueva subestación. Desde este punto se proyecta la línea en doble tema y se

Memoria Descriptiva

7

interconectara con la S/E Caño Zancudo, siguiendo la ruta proyectada del circuito

13.8 Kv. (existente). Se sigue por la montaña en el sentido norte para llegar al sector

Campo Miranda, cambiando nuevamente de dirección con rumbo noroeste hasta

llegar a la carretera panamericana que comunica a la población de El Vigía. De este

punto la línea toma el rumbo hacia el oeste bordeando la carretera panamericana

hasta llegar a la S/E Caño Zancudo lugar en el cual se acoplara con la línea en 34.5

Kv. proveniente de la S/E El Vigía.

2.3. CARACTERÍSTICAS FÍSICAS NATURALES DEL ÁREA EN ESTUDIO

El área en estudio se inicia en el Municipio Sucre situado al oeste del Estado

Mérida en las coordenadas geográficas entre 8º 16' 50'' y 8º 34' 53'' de latitud Norte y

71º 18' 23'' y 71º 29' 43'' de longitud Oeste. Las condiciones climáticas que

caracterizan el Municipio están determinadas por la temperatura promedio anual de

21.5 ºC y la precipitación media anual de 70 m.m. presentando un relieve

accidentado, cuyo rango de altitud se encuentra entre 800 y 2.500 m.s.n.m. La

vegetación que prevalece, a parte de los cultivos, varía de acuerdo a la altura del

lugar, la zona y el paisaje es semiárido, seco y calido. El tipo de bosque es húmedo

con vegetación xerófila, arbustos achaparrados y vegetación densa.

El área en estudio se extiende hacia el Municipio Andrés Bello en el que se

ubica el mayor recorrido de la ruta seleccionada, se sitúa al noroeste de la ciudad de

Mérida, 8° 38' 15” latitud norte 71° 33' 57” longitud este con temperatura media

anual de 20 ºC a 25 ºC, una Altitud 1.135 m.s.n.m. y una precipitación media e de

1.700 mm/año. Presenta un sistema montañoso que se encuentra asociado a un relieve

definido por cimas de estructuras alargadas, colinas suaves y lomas onduladas, las

pendientes promedio superan el 35%. La vegetación característica de un Bosque muy

Húmedo Premontano con predominancia de especies arbóreas como Balso, Yagrumo

entre otras, parte de esta vegetación ha sido eliminada para dar paso a las actividades

agrícolas. En zonas de mayor altitud, se aprecia un Bosque Pluvial montano bajo con

predominancia de Helechos arbóreos (Cyatheaceae), Yagrumo (Cecropia sp), Guamo.

Memoria Descriptiva

8

El Municipio está servido por dos ejes principales de carreteras, el principal conecta

la población de La Azulita con la ciudad de Mérida y con la población de Santa Elena

de Arenales (Caño Zancudo), esta última en la Carretera Panamericana. El segundo

eje, conecta La Azulita con Lagunillas, población situada en el valle medio del río

Chama. De ambos ejes principales se desprende una completa red de carreteras

rurales que conectan las aldeas del municipio con La Azulita.

El área en estudio culmina en el Municipio Obispo Ramos de Lora, situado al

noroeste del Estado Mérida, entre las red de coordenadas: 8º 42' 33" y 8º 56' 20" de

latitud Norte y 71º 17' 13" y 71º 30' 20" de longitud Oeste. La temperatura media

anual es de 30º C, situándose la mínima en el mes de enero 29 ºC, y la máxima en el

mes de septiembre 32 ºC, la precipitación promedia oscila entre 1.400 y 2.050 mm.

2.4. LEVANTAMIENTO DE LA RUTA

El levantamiento de la ruta se realiza por medio del uso de la tecnología del

Sistema de Posicionamiento Global (GPS), el cual determina la ubicación

geográfica sobre la superficie terrestre de un elemento de la red eléctrica.

El sistema esta conformado por 24 satélites que orbitan la tierra dos veces al día

en una órbita muy precisa y transmiten información a la tierra. El GPS puede

determinar la distancia y posición de cualquier satélite GPS y usar esta información

para computar su posición, se necesita tener una visión clara del cielo, sin

obstrucciones para mejor resolución.

La fig. 2.1 muestra el GPS marca GPSMAP 60CX587.00EUR.

Fig. 2.1. GPSMAP 60CX587.00EUR

El GPS es un sistema que nos facilita, con una precisión

casi exacta, nuestra posición horizontal en la tierra y

nuestra altitud. Dicho cálculo se realiza a partir de los

datos que nos envía una red de satélites,

Memoria Descriptiva

9

La elaboración de la Cartografía tienen su base en las especificaciones de las

coordenadas geográficas de los distintos componentes del sistema eléctrico, para el

caso de las líneas aéreas los postes constituyen la unidad fundamental.

Las especificaciones de la base cartográfica requiere de Sistema de

Coordenadas a utilizar UTM, Datun Cartográfico: Nº 19 y Escala 1:5.000.

El proceso de Posicionamiento se inicia con la recolección de datos en el

trabajo campo, con personal capacitado de la empresa un técnico, un liniero y la

asignación del receptor GPS se toman las coordenadas de ubicación de cada poste de

la red eléctrica existente en la zona. Terminado el proceso se realizo el volcado de

los datos (coordenadas de ubicación de cada poste) al Computador generando así los

respectivos archivos de texto. Se procede a la exportación de la información a la

plataforma de Cartografía nacional sobre la base de AUTO-CAD, herramienta

computarizada basada en tecnología CAD y la aplicación del programa EZYSURF

para el diseño de curvas de nivel y perfiles longitudinales.

ESCALA GRAFICA

50 1510KMS.

LAGO DE MARACAIBO

EL VIGIA

S/E STA. CRUZ

S/E SAN CARLOS

8 20

8 40

S/E FRIA IIVIENE

S/E TOVAR

EL VIGIA IIS/E

MARAVENS/E

S/E

S/E EL BOSQUE

ZULIA

HACIA

EJIDO

MCPIO. CAMPO ELIAS

STA. TERESAS/E

LAGUNILLASS/E

MERIDA

TABAY

CAÑO ZANCUDOS/E

MUCUCHIESS/E

CAJA SECA

SAN ANTONIOS/E

S/E

71 40 71 20 71 00

EDO. ZULIA

S/EARAPUEY

RED 34.5 KV. EXISTANTE

20 25

RED 115 KV.

RED 230 KV.

S/E 34.5 KV.

S/E 230 KV.

S/E 115 KV.

S/E BUENA VISTA

TRUJILLO

MUCUBAJI

FRAILESS/E LOS

S/E ELAGUILA

S/E

MITISUSS/E LA

S/E BUENA VISTA

TIMOTESTIMOTESS/E

HACIA

S/E VALERA IIVIENE

VIENE S/E PLANTA PAEZ

70 40

S/E SABANA MENDOZAVIENE

VIENE

70 20

MCPIO. BOBURES

RED 34.5 KV. DEL PROYECTO

CADAFECADELA DE PLANIFICACIONREDES ELECTRICAS

CADAFE

COORDINACION

A T L A S E L E C T R I C O EDO. MERIDA

Fig.2.2 Ubicación geográfica de la Línea.

Memoria Descriptiva

10

Perfil longitudinal y localización de los apoyos.

Se obtiene de acuerdo a los datos obtenidos durante el estudio de campo

realizado. Con las coordenadas obtenidas, la plataforma de Cartografía nacional y sus

curvas de nivel digitalizadas por el método de pantalla a través del software

Cartalink, mediante el cual se obtienen a escalas 1/100.000 y a 1/25.000 con

equidistancias de 40 y 20 metros y la aplicación del programa EZYSURF, se elabora

el trazado de la ruta de acuerdo a las coordenadas de cada poste sobre la plataforma y

el perfil longitudinal requerido para la ubicación de los apoyos respectivos de la línea.

2.5. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA LÍNEA

La línea de Subtrnsmisión tiene por objeto alimentar en un nivel de tensión de

34.5 Kv, la S/E de distribución a construirse en la población de “La Azulita” siendo

esta una prolongación de la línea en 34.5 Kv. que parte de la S/E principal en

115/34.5 Kv., ubicada en el sector Manzano bajo de la población de Ejido del

Municipio Campo Elías.

La línea se proyecta aérea en doble terna (34.5/13.8) Kv., partiendo de la

S/E Lagunillas en el municipio Sucre, siguiendo la ruta del circuito Nº 03 en 13.8

Kv, hasta llegar al sector Hacienda La Osa del municipio Andrés Bello donde se

acopla con el circuito Nº 04 proveniente de la S/E Caño Zancudo. Siguiendo esta

ruta hasta llegar al sector Bachaquero de la población de La Azulita, lugar donde se

proyecta la construcción de la nueva Subestación. Se sigue desde este sector de igual

manera en doble terna para interconectarse con la S/E Caño Zancudo ubicada en el

sector La Rinconada de la población de Santa Elena de Arenales, Municipio Obispo

Ramos de Lora. Se considera seleccionar esta ruta para la línea en doble en terna,

para aprovechar los derechos de paso del alimentador existente, evitando asi

conflictos con la propiedad privada y lograr cierta flexibilidad en la construcción y

mantenimiento. El conductor seleccionado técnicamente será de aleación de

aluminio tipo arvidal, calibre AWG Nº 4/0, por cumplir con los criterios requeridos.

La disposición de los conductores será horizontal tendido sobre aisladores de espiga

Memoria Descriptiva

11

de 34.5 Kv. y cadenas de aisladores de suspensión de 34.5 Kv., los postes

seleccionados son tubulares de acero de 12.2 metros de longitud (40’). La longitud de

la línea es de 46,00 km., partiendo de la S/E Lagunillas hasta la S/E Caño Zancudo.

2.6. CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS DE LA LINEA

Las características eléctricas de la línea se especifican en la siguiente tabla.

Tabla 2-1 Características Eléctricas de la Línea

Tensión de operación DOBLE TERNA 34.5/13.8 Kv.

Frecuencia 60 Hz

Tipo de Circuito Trifásico Disposición Horizontal

Aislamiento - Aisladores Tipo Espiga para 15 y 34.5 Kv. - Aisladores de suspensión para 7.5 y 15 Kv. tipo pasador y

chaveta, uno para cada fase y 3 por cadena.

2.7. CARACTERÍSTICAS MECNÁICAS DEL CONDUCTOR.

Calibre …………………………….. 4/0 AWG

Diámetro exterior ………………………………. 14.32 mm

Sección ……………………………………… 125 mm2

Nº de hilos ……………………………………… 7

Peso ……………………………………… 344 kg/km

Carga de rotura …………………………………….. 3884 kg.

Resistencia ……………………………………… 0.310 kg/km

Reactancia ……………………………………….. 0.3127 kg/km.

Coef. de dilatación ……………………………… 0.23*10⎯³ º C⎯¹ Modulo de elasticidad final ………………………… 6450 kg/mm²

Memoria Descriptiva

12

2.8. APOYOS.

Los apoyos a ser utilizados, se clasifican en: Apoyos sencillos y Estructura auto

soportante tipo H y triple, su localización esta limitada por:

• El vano de flecha máxima.

• La carga transversal máxima de diseño.

• La carga vertical máxima de diseño.

. Los apoyos serán localizados teniendo en cuenta los obstáculos cruzados, la

distancia mínima al suelo y las cargas máximas que ellas pueden soportar. Se

recubrirán con dos (2) manos de pintura de aluminio y pintura bituminosa negra en la

base, a fin de protegerlos de las condiciones ambientales y se identifican con el

número correspondiente pintado con pintura negra a una altura de 4 m de la base del

poste. La unión de las diferentes secciones tubulares previamente seleccionadas

según la conformación indicada del poste se hará por el procedimiento de

empotramiento en caliente. Deberán someterse en la planta de fabricación a pruebas

de torsión y flexión en un porcentaje de por lo menos del 1% de los postes a ser

utilizados y terminarse razonablemente lisos, libre de rebaba y bordes cortantes.

2.8.1. APOYOS SENCILLOS

Los apoyos sencillos están constituidos por postes tabulares de acero, de tres

secciones diferentes y con las características y dimensiones dadas en la tabla 2.2 y

fig. 2.3. Son diseñados para soportar las cargas transversales resultantes y al tiro de

los conductores, podrán ser utilizados como apoyo en alineación.

2.8.2. ESTRUCTURA AUTO SOPORTANTE TIPO H

Está constituida por dos postes de tubulares de acero, de tres secciones

diferentes con las características y dimensiones dadas en las tablas 2.2 y unido por

Memoria Descriptiva

13

planchas de acero a manera de travesaños de altura y espesor indicados en la figura

2.3. Son diseñados para soportar cargas transversales resultantes debido al viento y al

tiro de los conductores, evitando la utilización de retenidas o en consecuencia podrán

ser utilizados como apoyo en amarre, en alineación, terminales y ángulos, y en cada

caso el eje de la estructura se colocará en la dirección de la fuerza resultante.

2.8.3. ESTRUCTURA AUTO SOPORTANTE TRIPLE

Esta formada por tres postes tubulares de acero, con las características y

dimensiones dadas en la tabla 2.2 y presenta una sección transversal en triangulo

equilátero, ocupando cada poste un vértice del mismo como se indica en la fig. 2.3.

Esta estructura es auto soportante para cualquier carga resultante en cualquier

dirección, por lo que resulta apropiado en vanos muy largo y en aquellos casos donde

se requiera un amarre en cualquier dirección para darle mayor rigidez mecánica.

(40

x 20

x 1)

cm(4

2 x

20x

1)cm

(44

x 20

x 1

) cm

DIM

ENSI

ON

ES D

E LO

S T

RAV

ESA

ÑO

S

0.30

m

0.15

m

1.00

m 0.15

m

0.50

m2.

00m

L1 D1

L2 D2

L3 D3

Lo

(40

x 20

x 1)

cm(4

2 x

20x

1)cm

(44

x 20

x 1

) cm

DIM

ENSI

ON

ES D

E LO

S TR

AVES

AÑ

OS

0.30

m

0.15

m

1.00

m 0.15

m

0.50

m2.

00m

0.40m

1,00 m Fig. 2-3 Dimensiones del poste y estructuras autosoportante.

Memoria Descriptiva

14

Tabla 2.2 Características de los postes de acero

Altura total del

poste(m)

Empotra (m)

Longitud de la

sección (m)

Diámetro externo

de la sección (mm)

Espesor de la

sección (mm)

Esfuerzo En

Cumbre (Kg)

Peso (Kg)

L.T LO L1 L2=L3 D1 D2 D3 E1 E2 E3 E.C. P 12.20 1.80 6.26 2.97 177.8 139.7 114.3 7 5.5 5.5 282 262 12.20 1.80 6.26 2.97 219.1 168.3 139.7 7 6.3 5.5 437 355 12.20 1.80 6.26 2.97 177.8 139.7 114.3 7 5.5 5.5 600 589 12.20 1.80 6.26 2.97 219.1 168.3 139.7 7 6.3 5.5 1230 1050

2.9. DISTANCIAS MÍNIMAS A TIERRA

Las distancias mínimas entre los conductores más bajos y el suelo no serán

menores que las permitidas por la norma CADAFE Nº 58-87 de diseño para líneas de

alimentación y redes de distribución.

Terreno abierto no transitorio 6,75 m

Carreteras 6,75 m

Vías principales 6,75 m

Vías férreas 9,15 m

2.10. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS

2.10.1. ESPECIFICACIONES DEL MONTAJE

Las especificaciones técnicas definen los parámetros básicos que se deben

seguir para la construcción de la línea de subtransmisión descrita, establecidas

siguiendo las normas generales de CADAFE. Los planos anexos están especificados

de acuerdo a estas normas, en la hoja de localización se detallan los aspectos más

importante del proyecto según lo especificado en los planos.

Los apoyos están identificados con caracteres numéricos indicándose su posición

según la progresiva y estación señalada en cada punto, los vanos entre apoyos, y el

tipo de apoyos se especifican en la hoja de localización (anexo 2).

Memoria Descriptiva

15

El tipo de montaje para cada apoyo se señala en el plano según lo siguiente:

A : Amarre en alineación.

AT: Amarre terminal.

AI: Amarre intermedio.

A1: Montaje en ángulo 170 º - 180º con cruceta doble y aisladores de espiga.

A2: Montaje en ángulo 120 º - 170º con cruceta doble y aisladores de amarre

A3: Montaje en ángulo 90 º-120º con dos cruceta doble y aisladores de amarre.

Ad: Amarre alineación en derivación.

T: Poste de transformación.

Ab: Alineación de bandera.

A2d: Montaje en ángulo 120 º - 170º, con derivación.

2.10.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN

Se procederá con el mayor cuidado de hacer el tendido de los conductores,

con el fin de no dañarlos, quedando prohibida su extensión por el suelo. Para el

tendido de los conductores se utiliza poleas fijas en los postes o en las crucetas, en el

momento de tender los cables se revisan cuidadosamente para eliminar las partes que

pudiesen estar dañadas, evitando de esta manera roturas prematuras así como la

formación de nudos.

Para el tensado de los conductores deberá utilizar un dinamómetro, dándose

las tensiones mecánicas indicadas en las tablas normalizadas para conductores tipo

AA 6201 o equivalente.

En alta tensión la sujeción de los conductores en los puentes se hace con

conectores a comprensión YDS-RL, o su equivalente utilizando dos (2) por cadena o

puente en los soportes de amarre. En un mismo vano solo esta permitido un empalme

por conductor y bajo ninguna circunstancia podrán hacerse a menos de tres (3) metros

del apoyo, de todos los conductores en un vano solo la tercera podrá llevar empalmes.

Quedan prohibidos los empalmes en cruces de conductores y en los vanos inmediatos

Memoria Descriptiva

16

de ambos lados del cruce. Todo empalme del conductor en vano de línea se efectúan

con conectores tipio manguito YDS-RL o su equivalente. Cualquier otro sistema será

utilizado siempre que se compruebe que su resistencia no sea inferior al 95% de las

resistencias de rotura del conductor empalmado.

2.11. EQUIPOS Y MATERIALES

Los equipos y materiales para la construcción de la línea, poseen

requerimientos dadas por las normas CADAFE y se especifican a continuación.

2.11.1. PARARRAYOS PARA LÍNEAS DE 34.5Kv

Los pararrayos tendrán las características dadas por las normas ANCI C62 y

IEC 99. Podrán ser de las siguientes marcas: Cooper Power Sistems – VARISTARS

AZL 12 Kv rms, General Eléctrica – 12 Kv 9L23 AXX012HB, Ohio Brass –

catalogo Da III212241 O’ equivalente, se emplearan pararrayos convencionales del

tipo válvula indicados en la norma CADAFE Nº 46-87.

2.11.2. SECCIONADORES PARA LÍNEAS DE 34.5 Kv

Los seccionadores a ser utilizados serán con las características dadas por las

normas ANCI C3730, IEC 265.

2.11.3. AISLADORES DE SUSPENSIÓN (15Kv)

El aislador debe ser hecho de porcelana, la superficie del aislador que estará al

descubierto una vez ensamblado deberá ser vetrificado y relativamente libre de

imperfecciones. Las partes metálicas deberían estar galvanizadas de acuerdo con las

normas ASTM, (especificaciones de recubrimiento con zinc, (inmersión en caliente)

Memoria Descriptiva

17

para herrajes de hierro y acero, (ACTM-153). El aislador será del tipo campana con

pasador y chaveta, sus dimensiones tendrán una tolerancia de acuerdo a:

Dimensiones menores de 2 cm ± 5%

Dimensiones de 2 a 3 cm ± 1 mm

Dimensiones mayores de 3 cm ± 3%

Los mismos podrán ser de las siguiente marca: NGK – catálogo Ct-6r-2,

gamma-catálogo 8265, Ohio – Brass – catálogo 3243 o equivalente.

2.11.4. AISLDORES DE ESPIGA (34.5Kv)

El aislador debe ser hecho de porcelana y toda la superficie, con excepción de

las zonas de fijación deberá ser vitrificada y relativamente libre de imperfecciones. El

aislador tendrá una rosca de 3.49cm. con las siguientes características eléctricas:

Distancia de fuga 53.3 cm

Resistencia mecánica 1360 Kg

Tensión de descarga a baja frecuencia en seco 125 Kv

Tensión de descarga a baja frecuencia en humedad 80 Kv

Tensión de descarga a impulso crítico – positivo 200 Kv

Tensión de descarga a impulso critico – negativo 265 Kv

Tensión de perforación a baja frecuencia 165 Kv

Tensión máxima de radio influencia a 1000 KHZ 200 uVc.

Los aisladores podrán ser de las siguientes marcas: NGK – catalogo HAA

152778, gamma – catálogo 8355, Ohio Brass – catálogo 38222 o equivalente.

2.11.5. BARRA A TIERRA

La barra a tierra deberá ser manufacturada de acero laminado en caliente

revestido con una capa de cobre mediante soldadura o proceso electrolítico. La

Memoria Descriptiva

18

misma debe ser lisa con el tope biselado y la punta cónica, la barra debe ser lo

suficientemente fuerte para no doblarse y evitar la formación de hongos cuando se

este en tierra en condiciones normales. Los mismos podrán ser de las siguientes

marcas: Meica, Saien o equivalente.

2.11.6. CONECTOR DE ATERRAMIENTO

El conductor que une el poste al conductor de cobre debe ser manufacturado

en bronce, con una tolerancia de 2%. Los mismos podrán ser de la siguiente marca:

Saien, Ferrogalvan, Timelca o equivalente.

2.11.7. CONECTORES O PUENTES AÉREOS

El conector a ser utilizado para la realización de puentes y uniones de

conductores de aleación de aluminio, debe cumplir con las siguientes normas: UL

486B, EE pub TDJ 162, NEMA pub SG 14,10 1962, en caso de contradicciones se

establece la jerarquía indicada. Los conectores serán manufacturados de aluminio

fundido, altamente resistente a la tracción y a la corrosión. La resistencia mínima será

de 45 Kg/mm2 la superficie del conector deberá estar libre de burbujas que interfieren

en el buen uso, pueden ser de las siguientes marcas; fuvenca, blackburn y burnu.

2.11.8. CRUCETAS

Es una pieza que se fabrica con un ángulo de acero laminado y galvanizado en

caliente según lo establece las normas venezolanas COVENIN 1212-81. Según su

longitud se clasifican en crucetas de 1.80, 2.40, 3.0m. Este herraje deberá cumplir

para cada tipo las dimensiones especificada por las normas de CADAFE Nº 274 – 91

(ver tabla 2.3). Esta provista de perforaciones necesarias para su fijación al poste y a

la de los distintos accesorios y equipos presente en el área de distribución (ver fig,

Memoria Descriptiva

19

2.4). Las mismas deben soportar en el ensayo de flexión como mínimo una tensión de

3000 kg., en el hueco de fijación al poste, las dimensiones tendrán una tolerancia de ±

2%. El espesor del galvanizado deberá ser un mínimo de 55 micras las mismas

podrán ser de las siguientes marcas: Saien, meica, transmeca.

2.11.9. GRILLETE

Es una pieza fabricada con una barra de acero cilíndrica lisa, doblada en forma

de “U”, con dos ojos en sus extremos, por donde se introduce el pasador con cupilla

que sujeta a la cruceta. Su función principal es la de fijar las cadenas de aisladores de

suspensión a la cruceta. Los grilletes como el pasador, deben ser manufacturados en

acero laminado en caliente ó acero maleable de fundición grado SAE-1010 de calidad

comercial. La cupilla de seguridad deberá ser fabricada en bronce, cobre u otro

material de alta resistividad a la corrosión.

Este herraje esta constituido por tres piezas como lo indica la fig. (2.5). Las

dimensiones son las exigidas por las normas de CADAFE Nº 259-91 y están

especificada en la tabla (2.4), con una tolerancia de ± 2%. Las partes componentes

del grillete: la “U”, el pasador, y la cupilla deberá presentar una superficie lisa sin

bordes cortantes. El galvanizado deberá ser continuo, uniforme libre de manchas,

burbujas o grietas que puedan afectar la durabilidad de las piezas. Deberá soportar

mecánicamente, una tensión mínima de 7200 kg sin sufrir deformaciones o facturas.

Los mismo seran de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca o equivalente.

Tabla 2.3. Dimensiones de las crucetas en (mm)

A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V

1800 50 100 400 150 200 200 150 400 100 50 100 300 260 240 240 260 3000 100 75 75 8

2400 75 200 375 150 200 200 150 575 200 75 200 540 260 300 300 300 540 100 75 75 8

Memoria Descriptiva

20

Tabla 2.4. Dimensiones del Grillete

A B C D E F G H I J K L M N 15.9 15.9 40 166 38 12.7 25 93 125 9.6 5 63.4 7 25

U

V

T

A

L M N O P Q R S

B C D E F G H I J K

Fig. 2.4 Cruceta.

I

Ver

Det

alle

1

E

L

D

A B C

CUPILLA DE 7.5 x 54

G

DETALLE 1 DIMENSIONES DEL PASADOR

F

K

H

Fig. 2.5. Grillete

Memoria Descriptiva

21

2.11.10. GRAPAS MORDAZAS

Las grapas mordazas deben ser manufacturadas de aleación de aluminio

fundido altamente resistente a tracción y corrosión, las normas a consultar serán

COVENIN UL 486B, pub TDJ 162, NEMA pub SG 14.10 1962.

El perno usará acero S.A.E. 1010 o equivalente, según norma COVENIN, se

galvaniza en caliente con un recubrimiento de por lo menos seis micras. Las grapas

mordazas deben soportar un esfuerzo de tensión mínima de 7200 kg, deben ser

razonablemente lisas en todas sus superficies, sin rebaba o filos cortantes, las mismas

podrán ser de las siguientes marcas: Burndy, funveca, tecnolet o equivalentes.

2.11.11. GRAPAS PARA GUAYAS

Es fabricada con barra cilíndrica lisa, calibrada doblada en forma de “U”, con

sus extremos roscados y por un asiento que permite realizar la función para la cual

esta diseñada: sujetar las guayas. El material utilizado para la fabricación del asiento

de la grapa para guayas deberá ser de acero al carbono, grado SAE-100, calidad

comercial, laminado en caliente, redondas y lisas grado SAE 1010, la superficie de

este herraje deberá ser recubierta mediante el proceso galvanizado en caliente, y con

un espesor de 55 micras. Las dimensiones son las exigidas por las normas de

CADAFE Nº 265-71 con una tolerancia general de ± 0.5%, deberá soportar una

carga de tracción de 5000 kg y la rosca una carga de troqué de 20 pie/libra.

2.11.12. PALILLOS

Deben fabricarse de acero forjado y la cabeza roscada debe ser de plomo, la

tuerca y la arandela deben ser galvanizadas en caliente, la base para la espiga para los

aisladores debe ser cuadrada o hexagonal. Los palillos debe ser gavalnizados por

inmersión en caliente y deben soportar un esfuerzo de tensión mínima de 1000 kg. sin

Memoria Descriptiva

22

pandearse a más de 10 grados. Las dimensiones tendrán una tolerancia + 2%, los

mismos podrán ser de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca o equivalente.

2.11.13. PLETINAS

Es una pieza fabricada de perfil plano de acero, de dimensiones variables, con

una perforación en cada extremo. Su función consiste en reforzar, arriostrar

(mantener fijas) las crucetas, manteniéndolas en ángulo recto con el poste. Según su

longitud se clasifican en pletinas de 600, 700, 800 mm.

El material utilizado para la fabricación de las pletinas deberá ser de acero al carbono,

grado SAE-1010, calidad comercial, laminado en caliente. Esta constituido por una

sola pieza (ver fig. 2.6), sus dimensiones son las requeridas por las norma CADAFE

Nº 2645-91 indicadas en la tabla (2.5), con una tolerancia general del ± 2%.

Las pletinas deberán cumplir con los requerimientos mecánicos del acero tipo

SAE-1010 de 24.6 kg/mm, deben ser lo suficientemente resistente para doblarse 10

grados a la altura de un hueco o 140 grados en cualquier punto entre los huecos sin

deteriorarse o partirse en la parte externa del doblado. Las mismas podrán ser de las

siguientes marcas: saien, meica, transmeca o equivalente.

AF

B

GC

D E

Fig. 2.6. Pletina de hierro

Memoria Descriptiva

23

Tabla 2.5. Dimensiones de la pletina (mm)

A B C D E F G 600 31.8 28.8 17.5 11.1 6.4 25.5 700 31.8 28.8 17.5 11.1 6.4 25.5 800 31.8 28.8 17.5 11.1 6.4 25.5

2.11.14. ABRAZADERAS

Las abrazaderas deben ser manufacturadas de acero laminado en caliente y

galvanizadas por inmersión en caliente. El espesor de la capa de galvanizado de la

abrazadera debe ser de 55.27 micra por valor promedio, el galvanizado de las tuercas

y tornillos debe ser de 53.14 micras por valor promedio, según las normas. Los

tornillos deben ser manufacturados de acero templado y enfriado por inmersión,

igualmente debe ser galvanizado por inmersión en caliente.

Las abrazaderas deben soportar una tensión mecánica mínima de 4000 kg. a

7200 kg., las dimensiones tendrán una tolerancia de ± 2%. Las abrazaderas de tres

tornillos vendrán provistas de dos tornillos OPH/ de 1.27 cm. y de 6.35 cm., de largo

y un tornillo de diámetro 4.39 y 5.08 cm. de largo y las abrazaderas de cuatro

tornillos vendrán provisto de dos tornillos OPH/ de 1.27 cm., y de 6.35 cm., de largo

y dos tonillo, las mismas podrán ser de las siguientes marcas, sain, meica, transmeca

o equivalente.

2.11.15. ASIENTO PARA CRUCETAS

Es una pieza fabricada con acero laminado en caliente cuya función consiste

en adaptar la superficie plana de la cruceta a la superficie cilíndrica del poste con el

objeto de obtener mayor rigidez en la instalación. El material utilizado, debería ser de

acero al carbono, grado SAE-1010, calidad comercial, laminado en caliente. Este

herraje esta constituido por una sola pieza, según lo define la fig. (2.7), y sus

dimensiones por las norma CADAFE Nº 269-91 en la tabla (2.6), y con tolerancia

Memoria Descriptiva

24

general del ± 1%, deberá ser recubierta mediante el proceso de galvanizado en

caliente y según la norma venezolana COVENIN 1212-81, con espesor de 55 micras,

este equipo deberá soportar mecánicamente en el conjunto de sus partes una carga de

comprensión de 500 kg.-f.

A A

C B

A

F

H

I

G

J

D

K M

L

H

S E C C IO N A - A Fig. 2.7. Asiento para crucetas

Tabla 2.6. Dimensiones de asiento para crucetas (mm)

A B C D E F G H I J K L M 128 112 52 17.5 17.5 83 21 21 3 40 40 8 40

2.11.16. PERNO ROSCADO A TODO LO LARGO

Es una pieza fabricada con barra cilíndrica lisa de acero laminado en cliente,

roscada a todo lo largo, de longitud variable, provista de 4 arandelas planas y cuatro

tuercas. Su función es fijar entre si las dos crucetas y en sus extremos las tuercas de

ojo. Según su longitud se clasifican en pernos roscados de 230mm (5/8*9)”. Deben

fabricarse de barras de acero al carbono laminados en caliente redondas y lisas grado

SAE-1010. Esta constituido por una pieza, estará provisto de cuatro tuercas que

Memoria Descriptiva

25

vendrán roscadas a este y cuatro arandelas planas según se define en la Fig. (2.8), las

dimensiones están determinadas por la norma CADA FE Nº 276-91 en la tabla (2.7).

Están recubiertos mediante el proceso galvanizado en caliente, el roscado del

perno se realizará antes de galvanizarlo deben soportar una carga de tracción de 7200

kg., y la rosca del perno deberá soportar una carga de troqué de 6.33 cm/gr. (80

pie/libra), los mismos podrán ser de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca.

B

Ver Detalle 1

Ver Detalle 2

A

E

RO

SC

A 1

1 U

NC

O F

25º

C

D

DIMENSIONES DE LA TUERCA

IG

DIMENSIONES DE LA ARANDELA PLANA Fig. 2.8. Perno roscado a todo lo largo.

Tabla 2.7. Dimensiones del perno roscado.

A B C D E F G H I 230 15.8 33 25.4 13.5 15.9 44.5 3 17.5 230 15.9 33 25.4 13.5 15.9 44.5 3 17.5

Perno Roscado PO

STE Crucetas

Fig. 2.9. Crucetas unidas por perno roscado.

Memoria Descriptiva

26

2.11.17. GUAYA DE ACERO

Las guayas serán elaboradas con alambre de acero de 3.04 mm de diámetro,

deben soportar una tensión de ruptura de 7000 kg., tendrán un acabado liso en todas

las superficies sin rebaba o filos cortantes, un recubrimiento de zinc de 73.4 micras

de espesor. Las mismas podrán ser de las siguientes marcas: Bivensa o Wireco.

2.11.18. ADAPTADORES DE CRUCETA AL POSTE

Los adaptadores deben ser manufacturados de acero laminado en caliente o en

acero maleable de función y galvanizados por inmersión en caliente. El adaptador

debe ser capaz de soportar una fuerza de comprensión, en condición de trabajo de

4000 kg, sin deformarse, la dimensiones tendrán una tolerancia de ± 2% las mismas

podrán ser de las siguientes marcas: saien, meica, transmeca, tiemca.

2.11.19. CONCRETO DE FUNDACIONES

La resistencia del concreto será de 250 Kg/cm2 a los 28 días para las

fundaciones de poste, se determinará la resistencia del concreto a emplearse por

medio de cilindros de pruebas para que el concreto cumpla con los requerimientos de

resistencias de estas especificaciones. El promedio de ensayos podrá resultar con la

resistencia menor que el 90% de la especificada. Estas se calculan según los criterios

especificados por las normas CADAFE, por volcamiento y por compresión.

2.12. INSTALACIÓN DE EQUIPO Y MATERIALES

2.12.1. INSTALACIÓN DE POSTE

El poste de acero se monta sobre una losa o placa de concreto. La losa o placa de

concreto deberá secar como mínimo 24 horas antes de ser cargado con el peso del

Memoria Descriptiva

27

poste el montaje de los mismos se efectúa de forma que ningún caso soporte los

esfuerzos para los cuales han sido construidos.

Un poste levantado deberá encontrarse en una posición tal que cumpla con las

siguientes tolerancias:

Verticalidad: 5 mm por metro

Desviación: 5 cm

Horizontalidad de las crucetas: 5 cm por metro

Orientación: la distancia entre las crucetas y la

perpendicularidad al eje de la línea.

Los postes se instarán de tal manera que el manguito de protección contra la

oxidación de la base sobresalga de la superficie del terreno 20 cm como mínimo,

deberán ser pintados con (2) dos manos de pintura de aluminio difuso y una mano de

pintura anticorrosiva de fondo.

Las medidas de las fundaciones serán indicadas en los cálculos anexos y se

harán en concreto que aseguren una resistencia de 250 kg/cm2 a los 28 días. Para la

protección de la base del poste hasta 1 metro por encima del nivel del terreno, se

deberá seguir el procedimiento siguiente:

• Limpiar el 100% de la superficie a proteger con un solvente adecuado para

remover grasa, aceite, polvo, etc., y dejar secar completamente.

• Aplicar (2) manos de pintura a base alquitrán de hullaepoxica de color negro,

aplicada con brocha, en un tiempo de secado de diez horas en tres manos y para

un espesar de 200 mm.

2.12.2. INSTALACIÓN DE CRUCETA

Las crucetas a usar serán de tipo angular, metálicas de 78*75*8*2400 mm,

para montaje horizontal. Las crucetas sencillas se utilizan para postes en alineación y

Memoria Descriptiva

28

en caso de apoyo en vértices para ángulos menores de 5º, las crucetas dobles deberán

utilizarse para poste con derivaciones, poste de amarre, poste terminales, en las de

soporte cortacorrientes, en vértices mayores de 5º y en postes utilizados para cruces

de carreteras.

2.12.3. INSTALACIÓN DE AISLADORES

Para las líneas de 34.5 Kv los aisladores serán de porcelana del tipo palillo

cadenas de porcelana de 15 Kv. Se verificará antes de la instalación que cada aislador

esté en buen estado y no haya sufrido daños durante el montaje, cualquier daño físico

que presente un aislador será suficiente para desecharlo y sustituirlo por otro. Se

deberá constatar antes del montaje de la cadena de aisladores y sus accesorios que la

calidad de elementos y los diferentes accesorios tanto de la fijación a las estructuras

como de unión entre ellos, sean los correctos y aprobados por CADAFE.

2.12.4. INSTALACIÓN DE CONDUCTORES

El conductor a utilizar será de aluminio ARDIVAL o su equivalencia calibre

Nº 4/0 AWG. Se procederá con el mayor cuidado al hacer el tendido de los

conductores con el fin de no dañarlos quedando prohibida la extensión de

conductores arrastrándolos sobre el terreno. Para los trabajos de tendido se utilizan

poleas fijadas en los postes o crucetas, los conductores se revisarán cuidadosamente

en el momento de extenderlo para eliminar las partes dañadas, evitándose de esta

manera roturas prematuras. Se evitarán especialmente la formación de nudos, para lo

cual el contratista deberá tener el mayor cuidado en la correcta colocación del carrete

de cable para extracción y montaje del conductor.

El contratista deberá suministrar todas las herramientas y equipos especiales

para empalmar, tensar y flechar el conductor, CADELA se reserva el derecho de

aprobar las herramientas y equipos a ser usados por el contratista. En los aisladores

Memoria Descriptiva

29

de palillos se fijará los conductores por medio de amarres construidos por alambres

de aluminio para atar, calibre Nº 6 AWG, en cadenas de aislamiento de amarre y

suspensión, los conductores se fijan con grapas de amarre de fabricación comercial.

El empalme de conductores debe evitarse, pero si alguno caso llegare a ser

evidente su utilización se hará bajo la supervisión y aprobación de CADELA. Quedan

prohibidos los empalmes en cruce de carreteras y en los vanos inmediatos de ambos

lados del cruce, todas las conexiones entre conductores y muy especial en

derivaciones y amarres se harán con dos conectores por extremo.

2.12.5. INSTALACIÓN DE BARRAS A TIERRAS

Las barras se colocan verticales y la parte más baja de los electrodos deberán

estar a 2.5 mts de la superficie del terreno. Se podrán sumergir los electrodos

directamente en agua, cerca de lagunas o ríos, se recomienda su colocación sobre

tierra húmeda y lo más cerca posible del agua.

La conexión de los electrodos a los conductores se hará de preferencia soldada

con estaño, en los casos que no resulte práctica la soldadura se ejecutará la conexión

con conectores a tornillo. Entre tornillo y conductor se clocará una arandela de hierro

de 3 mm de espesor, las partes a unirse deberán estar limpias y la conexión completa

se protegerá con pintura a base de asfalto para impedir oxidación. La cantidad de

barras están indicadas en los cómputos métricos de obras.

2.12.6. INSTALACIÓN DE SECCIONADORES

Para el montaje de los seccionadores se deberá tomar las precauciones

necesarias para evitar que se rompan los aisladores y componentes internos. Luego de

montado cortacorrientes seccionadores, la porcelana será limpiada con un trapo suave

para remover todo el polvo y suciedad. En el caso de presencia de aceite o grasa, se

podrá usar un solvente aprobado por el inspector. Después de utilizar cualquier

Memoria Descriptiva

30

limpiador, la porcelana deberá ser limpiada con un trapo seco. Una vez montados los

seccionadores se deberá realizar una inspección ocular para constatar el buen estado

del mismo, en especial se verifica lo siguiente:

• Rigidez del montaje.

• Rigidez de la estructura soporte.

• Estado de los aisladores.

2.12.7. INSTALACIÓN DE PARARRAYOS

Se tomaran precauciones necesarias para evitar que se rompan los aisladores y

componentes internos, antes de montarlos se verificara que no hayan sufrido daño en

el transporte. Luego de montado la porcelana será limpiada con un trapo suave para

remover todo el polvo y suciedad, en caso de presencia de aceite o grasa, se podrá

usar un solvente aprobado por el inspector. El conductor de conexión a tierra debe

ser llevado por el camino mas corto posible con un mínimo de curvas y conectado a

la varilla de aterramiento, no deberá utilizarse la puesta a tierra de los postes para la

conexión a tierra de los pararrayos.

Una vez montados los pararrayos se verifica lo siguiente:Rigidez del montaje y

de la estructura soporte, estado de los aisladores, verificación de la conexión a tierra

de los pararrayos, verificación de las conexiones a la barra y al conductor de alta

tensión.

2.12.8. PICA, DEFORESTACIÓN Y CAMINOS DE ACCESO

El instalador deberá abrir una pica de un ancho igual a la distancia medida

horizontalmente entre los conductores de los extremos aumentados en seis metros,

por cada lado. Dicha franja deberá estar libre de vegetación durante todo el tiempo de

ejecución de la obra.

Memoria Descriptiva

31

CAPÍTULO III

MEMORIA DE CÁLCULO DE LA LINEA

La memoria de cálculo se desarrollara de acuerdo a los siguientes puntos:

3.1 Perfil longitudinal

3.2 Selección técnica del conductor.

3.3 Cálculo mecánico del conductor.

3.4 Perfil longitudinal Localización de los apoyos.

3.5 Cálculo mecánico de los apoyos.

3.6 Cálculo de las fundaciones.

3.1. PERFIL LONGITUDINAL.

Se obtiene de acuerdo a los datos obtenidos durante el estudio de campo

realizado y se sigue la siguiente metodología.

Descripción de la metodología utilizada para la elaboración del perfil:

Con la plataforma cartográfica en el programa AutoCAD se inicia la aplicación

del EzySurf con el menú desplegable que muestra la figura Nº 3.1, se siguiente con:

a) INSERCION DE DATOS:

Se cargan los puntos desde el archivo de texto a AutoCAD seleccionando del

menú desplegable el comando XYZ-IN (POINTS), la siguiente ventana

aparecerá.

31

32

Fig. 3.1. Menú desplegable y ventana de inserción de datos.

* Comando SELECT FILE, seleccionar archivo:

Busca en la computadora el archivo a importar.

* Comando COLUMN FORMAT FOR FILES,

Asigna el formato de columnas para los archivos.

Dando valores para los comandos PLOT y TEXT PARAMETERS se procede a

descargar los datos de archivo sobre la plataforma cartográfica a través del comando

LOAD DATE FILE. La fig.3.2 muestra los puntos ubicados sobre la plataforma

partiendo desde la subestación Cano Zancudo.

Memoria de Calculo

33

Fig. 3.2. Puntos de ubicación de postes sobre la plataforma.

b) CREAR RED TRIANGULAR (TIN).

La triangulación es la base de las opciones de modelado del EzySurf, las líneas

del triangulo representan un cambio drástico de altura en la superficie.

Se crea la TIN seleccionando del menú desplegable el comando CREATE TIN,

se tiene la siguiente ventana.

Fig. 3.3. Identificación de la TIN.

Se introduce el nombre para identificar la TIN, el prefijo EZYTIN es añadido

se crea una capa y la triangulación es colocada en ella.

Memoria de Calculo

34

Fig. 3.4. Triangulación sobre la plataforma.

c) Se crea una polilínea en una nueva capa con los puntos ubicados sobre la

plataforma para el trazado de la ruta. Se proyecta la polilínea sobre la superficie

natural seleccionado DRAPE del menú principal, se da el nombre de la capa a

proyectar y las entidades proyectadas serán colocadas en la capa Ezysur-drape.

d) CREAR SECCION TRANSVERSAL DE POLILINEA 3D.

Se crea una sección a partir de una polilínea 3D, del menú desplegable

seleccionamos CROSS SECCION FROM TIN:

• Seleccionamos FROM 3D POLYLINE de la ventana desplegable.

• Seleccionamos la polilínea 3D a seccionar.

• Seleccionamos el punto inicial de la polilínea.

• Introducimos el valor de la progresiva para el primer punto.

• Seleccionamos la ubicación de la sección.

Se crea la siguiente ventana de dialogo de secciones.

Memoria de Calculo

35

Fig. 3.5. Ventana de dialogo para secciones y perfil de referencia.

Seleccionamos SET CHAINAGE: Dibuja el perfil con progresivas determinadas.

• Seleccionamos escala vertical.

• Seleccionamos incrementos de la progresiva.

• Seleccionamos color de líneas.

• Introducimos altura mínima (Datum)

• Introducimos información de texto.

Se aceptan los valores y se obtiene el perfil indicado en la fig. 3.6, el cual

corresponde al tramo de línea comprendido desde la S/E Caño Zancudo a la

población de La Azulita.

Procediendo de igual manera se obtiene el perfil indicado en los planos anexos

para el tramo de línea comprendido desde la Subestación Lagunillas hasta el sector el

Bachaquero lugar donde se construirá la Subestación, en la población de La Azulita.

Memoria de Calculo

36

Fig. 3.6. Perfil de la Línea desde la S/E Cano Zancudo - La Azulita.

3 .2 SELECCIÓN TÉCNICA DEL CONDUCTOR

Se analizaron los conductores arvidal normalizados de diferentes calibres

especificados por las normas CADAFE Nº [53-87] (ver anexo Nº 01). Partiendo del

calibre mínimo para la selección del conductor se aplican los criterios de capacidad

al límite térmico y caída de tensión admisible.

3.2.1 CORRIENTE MAXIMA

La corriente máxima a plena carga puede ser calculada por la siguiente expresión.

KVnom

SMAXI

*3max

= (3.1)

Donde:

Memoria de Calculo

37

Imax: Corriente máxima a plena carga (Amp)

Smax: Capacidad de potencia aparente disipada (KVA)

KVnom: Tensión de operación de la línea.

De la proyección de la demanda eléctrica el transformador a utilizar es de 5 MVA.

Calculo :

Imax 67,835.34*3

5000==

kVKVA Amp.

3.2.2. VERIFICACIÓN POR CAPACIDAD AL LÍMITE TÉRMICO

La energía absorbida en un conductor por el efecto joule, y por radiación solar

es en parte acumulada en las masas del conductor y la otra transmitida al ambiente a

través de fenómenos de conducción, convección y radiación; cuando se alcanza el

estado de régimen ya no se acumula calor, todo el calor producido es cedido al

ambiente. Debido al mínimo contacto del conductor con los herrajes de una cadena de

aisladores, las perdidas por conducción son despreciables.

La máxima temperatura a la cual un conductor de una línea de transmisión debe

ser operado se denomina Limite Térmico, la exposición de los conductores a

temperaturas mayores reduce sus características mecánicas.

3.2.2.1. CRITERIO DE CAPACIDAD TÉRMICA

Según la norma IEEE, en régimen normal de carga : Debe cumplirse:

I ADM ≥ Imaxcond (3.2)

De la ecuación de balance térmico se obtiene la corriente admisible del

conductor, dada por la siguiente expresión:

IADM = (A) (3.3) Rc

sr qq −+cq

Memoria de Calculo

38

Donde:

IADM = Capacidad máxima de conducción de corriente. qc = Potencia transferida al medio por conveccion (W/ft).

qr = Potencia transferida al medio por radiación.

qs = Potencia generada por radiación solar.

Rcond = Resistencia del conductor (Ώ/Km).

Calculamos la corriente admisible para cada conductor seleccionado considerando

las diferentes altitudes que toma la línea en su ruta, a través del programa Cálculo de

Líneas de Transmisión.

La tabla 3.1 muestra los valores de corriente máxima calculada y corriente

admisible de los conductores seleccionados para diferentes altitudes, comprobándose

que se cumple la desigualdad 3.2. Se puede afirmar que el conductor seleccionado,

transmitiendo una carga de 5 MVA a una tensión de 34.5Kv, operara a una

temperatura menor a la de diseño (60 ºC), máxima permitida.

Tabla 3.1. Corriente admisible de los conductores en estudio.

CALIBRE (AWG)

I ADM (A) ( h =500 m)

I ADM (A) (h=1000 m)

I ADM (A) (h=1500m)

I ADM (A) (h=1000 m)

I (carga máx)

2/0 293 288 283 277 83.67 3/0 288 282 277 272 83.67 4/0 302 296 290 284 83.67

3.2.3. VERIFICACIÓN POR CAÍDA DE TENSIÓN

La variación de tensión que se presenta en un punto del sistema debe estar

establecidas dentro de cierto rango para que el servicio sea considerado aceptable.

La máxima variación de tensión permitida en los sistemas de líneas de subtransmisión

según las normas CADELA Nº 42-87 y Nº 34-87 y manual de operaciones de

distribución, se muestra en la siguiente tabla.

Memoria de Calculo

39

Tabla 3.2. Variaciones de Tensión Máxima permitida

MÁXIMA VARIACIÓN DE TENSIÓN PERMITIDA

Sistema Voltaje [Kv] Normales De emergencia 66 10% 13%

34.5 10% 13% Líneas de Subtransmisión

24 10% 13%

La caída de tensión es determinada a partir de las siguientes ecuaciones:

ΔV% = KD * ME (3 .4)

ME = KVA * KM (3 .5)

Donde:

ΔV% = caída de tensión.

KD = Constante de distribución.

ME: Momento eléctrico.

Kva.: Potencia aparente Kva.: entregada.

Km.: Longitud de la línea. = 46 Km.

Calculo muestra: conductor calibre 2/0.

ME = 5 * 103 * 52 = 225* 103 [ KVA-KM ]

ΔV = 225 * 103 * 0.055 * 10-3 = 12.30

Tabla 3.3. Valores de variación [ΔV%], con 5 MVA

LONGITUD DE LA LÍNEA = 51 KM CALIBRE 2/0 % Carga [MVA]

100% 5 MVA

80% 4 MVA

60% 3 MVA

50% 2.5 MVA

40% 2 MVA

30% 1.5 MVA

25% 1.25MVA

KD [10-3 ] 0.055 0.055 0.055 0.055 0.055 0.055 0.055 ME

[KVA-KM] 255*10

3 204*103 153*103 127.5*103 102*103 76.5*103 64*103

ΔV% 14..30 11..22 8.4 7.01 5.61 4.20 3.50

Memoria de Calculo

40

Tabla 3.4. Valores de variación [ΔV%], con 5 MVA

LONGITUD DE LA LÍNEA = 51 KM CALIBRE 3/0 % Carga [MVA]

100% 5MVA

80% 4 MVA

60% 3 MVA

50% 2.5 MVA

40% 2 MVA

30% 1.5 MVA

25% 1.25MVA

K[10-3 ] 0.048 0.048 0.048 0.048 0.048 0.048 0.048 ME

[KVA-KM] 255*103 204*103 153*103 127*103 102*103 76.5*103 64*103

ΔV% 12..24 9.79 7.34 6.10 4.90 3.70 3.10

Tabla 3.5 Valores de variación [ΔV%], con 5 MVA

LONGITUD DE LA LÍNEA = 51 KM CALIBRE 4/0 % Carga [MVA]

100% 5MVA

80% 4 MVA

60% 3MVA

50% 2.5MVA

40% 2MVA

30% 1.5MVA

25% 1.25MVA

K[10-3 ] 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 ME

[KVA-KM] 255*103 204*103 153*103 127*103 102*103 76.5*103 64*103

ΔV% 10.71 8.60 6.43 5.30 4.30 3.20 2.70

ANALISIS DE LOS RESULTADOS:

Incrementar la carga en la línea aumenta la caída de tensión en los

conductores, para los conductores calibres Nº 2/0, 3/0 los resultados para máxima

carga son mayores que la variación permitida y para el conductor calibre Nº 4/0 los

resultados son mas favorables.

De acuerdo a los criterios aplicados los conductores seleccionados cumplen por

capacidad al límite térmico y por caída de tensión el conductor calibre 4/0 mantiene

sus valores dentro del rango permitido según las normas CADAFE. Se determina así

utilizar el conductor arvidal calibre 4/0 para la construcción de la línea por ser el

que presenta los parámetros eléctricos más favorables.

3 .3 CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR

El cálculo mecánico se realiza de acuerdo a las normas CADAFE., con la

finalidad de asegurarle al conductor buenas condiciones de funcionamiento en las

Memoria de Calculo

41

hipótesis que se formularan para su diseño, tiene como objetivo determinar las

condiciones de carga a las cuales estará sometido el conductor.

Los factores climatológicos determinan los límites del comportamiento del

conductor, siendo estos los siguientes:

• La máxima tensión mecánica surgida por las condiciones climáticas severas.

• La mínima tensión y por tanto, la máxima flecha del conductor.

Esta parte del diseño se determina la tabla de tensado y de ajuste de flechas

para los diferentes vanos reguladores y reales del conductor y garantizar que las

sobrecargas debido al viento y las bajas temperaturas no sometan a los conductores a

esfuerzos superiores a su limite elástico, causen un alargamiento considerable en el

conductor o produzca rotura como consecuencias de las vibraciones de origen eólico.

3 .3.1. DEFINICIÓN DE LAS TEMPERATURAS DE CÁLCULO

Los valores de temperatura a utilizar en el cálculo mecánico del conductor son

los indicados en el reglamento y normas generales para redes de distribución y

subtrasmisiòn de CADAFE. Norma NR apartado 2-04-04, el cual expresa, para todo

el territorio nacional y a los efectos de cálculo mecánico, se supondrá que los

conductores estarán sometidos al rango de temperaturas indicadas en la tabla 3-6.

Tabla 3 .6. Rangos de temperatura según Norma CADAFE

ALTURA S.N.D.M. TEMPERATURA ºC

MÁXIMA MÍNIMA

0 ------------- 500 m 60 10 500 ------------- 1000 m 50 05 1000 ------------- 2000 m 35 0 2000 ------------- 3000 m 30 - 05

La zona en estudio presenta una altura sobre el nivel del mar que oscila entre

1000 m. en Lagunillas, 2200 m. en La Trampa, 1200 m. en La Azulita hasta llegar a

Memoria de Calculo

42

400 m. en la población de Santa Elena de Arenales, con una temperatura media para

la zona según el MARNR. oscila entre 18 ºC a 26 ºC.

Se determina así el siguiente rango de temperatura para el cálculo respectivo:

• Temperatura mínima (θ min ) = 0 ºC

• Temperatura media (θ min ) = 22 ºC.

• Temperatura máxima (θ min ) = 60 ºC.

3 .3.2. DEFINICIÓN DE CARGAS MECANICAS SOBRE SUPERFICIES

Las Normas de carga mecánica de CADAFE código 55-87, específica:

a. Presión máxima del viento sobre el conductor es dada por la ecuación.

Pmaxc = 0.00472 * v 2 (5min) * ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

⎥⎦⎤

⎢⎣⎡ 5.3

1

10Hc (kg/m2) (3 .6)

Donde:

Pmaxc = Presión máxima de viento, para diseño, sobre conductores (kg./m2)

Hc = Altura promedio del centro de gravedad de los conductores (m)

b. La velocidad del viento según a las Normas de CADAFE.

v 2

(5min) ………………………………. 95 km./H.

De la ecuación (3 -6) obtenemos: PMAX c = 38.07 [kg/m2]

c. Carga del viento sobre los conductores.

La fuerza horizontal ejercida por el viento sobre el conductor, por unidad de

longitud, se indica por la siguiente expresión dada por la Norma CADAFE.

F vc = PMAX C * Área proyectada del conductor ( kg/m ) (3 .7)

Memoria de Calculo

43

donde:

Área proyecteda = Diámetro del conductor en metros por unidad de longitud.

Fvc = Fuerza horizontal ejercida por el viento ( kg/m )

Pmaxc = Presión máxima de viento, para diseño, sobre conductores

Fvc = 38.07 * 0.01432 = 0.55 [kg/m]

La acción del viento desplaza al conductor de su plano vertical y lo coloca en

un plano inclinado un ángulo β, siguiendo la dirección de peso resultante (WR).

Fig.3.7 Diagrama de fuerzas resultantes

La fuerza resultante actuando sobre el conductor es dada la siguiente expresión:

22 FvcWcWr += (3. 8)

WcFvc

=β (3 . 9)

Fscv = WcWr

(3. 10)

Fscv: Factor de sobrecarga del viento

Cálculos: De las ecuaciones (3.8) a (3.10) obtenemos:

W r = 0.644 Kg / m. β = 57,5º

Factor de sobrecarga del viento = 1,87

B

WR = 0,644 kg/m Wc = 0,344 kg/m

Fvc = 0,55 kg/m

Memoria de Calculo

44

3 .3.3 HIPOTESIS DE CARGA PARA EL CALCULO MECANICO DEl

CONDUCTOR

Las Normas NR de CADAFE expresa lo siguiente: El cálculo de la resistencia

mecánica de los conductores se hará bajo las hipótesis siguientes:

Limite R (Tensión máxima)

Temperatura mínima (θ mm)……………………………… 0º C

Carga total, considerando la sobrecarga del viento………… 0.644 kg/m

Módulo de elasticidad final………………………………… 6450 kg/mm2

Tensión máxima……………………………………………… 50% CR.= 1942 kg

Limite V (protección contra vibraciones eólicas)

Temperatura mínima (θ mm)………………………………… 0º C

Carga total, sin considerar la sobrecarga del viento…………… 0.344 kg/m

Módulo de elasticidad final…………………………………… 6450 kg/mm2

Tensión máxima………………………………………………. 25 %CR.= 971 kg.

Limite D: (protección contra vibraciones eólicas)

Temperatura mínima (θ mm)………………………………… 22 º C

Carga total, sin considerar la sobrecarga del viento……………. 0.344 kg/m

Módulo de elasticidad final…………………………………….. 6450 kg/mm2

Tensión máxima…………………………………………… 21% CR.= 815.64 kg

3 .3.4 ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO

Una línea de subtransmisión tensada a una determinada condición de

temperatura y carga, cambiara su longitud, su tracción y con esta la fecha del

conductor, si sus condiciones iniciales son modificadas. Por tanto es necesario

conocer todos estos cambios anticipadamente a fin de conocer la flecha en un

determinado momento y de esta manera poder conservar las distancias mínimas a

tierra y los esfuerzos máximos de los conductores.

Memoria de Calculo

45

La “Ecuación de cambio de estado”, permite determinar las tensiones y

flechas del conductor en un estado 2 (final), a partir de las condiciones de operación

de un estado 1 (inicial), tal como se indica en la siguiente ecuación:

T23 + AT2

2 – B = 0 (3 .11)

T22 * [T2 + A] = B (3 .12)

=A1122

1

21

2

)(****24

***TES

TSEWa

−−+ θθα (3 .13)

24

*** 22

2 WaESB = (3 .14)

Donde: T1: Tensión de operación en el estado 1

W1: Carga del conductor en el estado 1

θ 1: Temperatura del conductor en el estado 1.

T2: Tensión de operación en el estado 2.

W2: Carga del conductor en el estado 2

θ 2: Temperatura del conductor en el estado 2.

S : Sección del conductor.

E : Módulo de elasticidad.

3 .3.5. SELECCIÓN DE LA CONDICIÓN INICIAL.

De la condición inicial seleccionada dependen las tensiones y las flechas

máximas para el diseño de la línea, se considera el límite de ruptura [Limite R] como

estado final (2) [condición más desfavorable], porque en estas condiciones la tensión

de trabajo adquiere un valor máximo, cuyo valor no debe sobrepasarse. Al tomar

como estado inicial (1), a cada una de las hipótesis limite Vy limite D lo que se

pretende es determinar cual de ellos permite obtener en el estado final (2) las

condiciones máximas menores en ese intervalo.

Memoria de Calculo

46

Determinación del estado inicial para el vano de cálculo establecido (50 m.).

Hipótesis Nº 1 : Estado inicial “Límite V ; Estado final “Límite D.

Estado1 = Límite V Estado2 = Límite D T1 = 25%Cr 971 kg T2 = 21%Cr 815,64 kg

θ1 = θmin 0 ºC θ2 = θmin 22 ºC W1 = Wc 0,334 kg/m W2 = Wsc 0,334 kg/m

De las ecuaciones (3.11) a la (3.14): A = - 552.50 ; B = 9938375

T23 - 552.50 T2

2 - 9938375 = 0

Evaluando en la ecuación de estado: T2 = 608.70 Kg < 891.00 kg

Hipótesis Nº 2 : Estado inicial “Límite V ; Estado final “Límite R.

Estado1 = Límite V Estado2 = Límite R

T1 = 25%Cr 971 kg T2 = 50%Cr 1942 kg

θ1 = θmin 0 ºC θ2 = θmin 0 ºC W1 = Wc 0,334 kg/m W2 = Wsc 0,644 kg/m

Evaluando la ecuación de estado : T2 = 1000,41 Kg < 1942 kg.

Se verifica la valides de la hipótesis, se concluye: Estado inicial Limite V.

3 .3.6. DETERMINACIÓN DEL VANO REGULADOR

Un criterio de diseño utilizado, es que los apoyos serán mecánicamente

equilibrados a lo largo de la línea, es decir que la tensión horizontal ejercida por el

conductor a lado y lado del poste sean iguales. El vano regulador para cada tramo de

la línea es calculada por:

ac ( )( )∑

∑=

aiai 3

(3 .15)

donde:

Memoria de Calculo

47

ac = Vano regulador

ai = Vano real.

Los valores del vano regulador de cada tramo se especifican en las hojas de

localización en el anexo 2.

3 .3.7. TABLAS DE TENSADO

Son requeridas durante la instalación del conductor, permiten obtener la

tensión de tensado correspondiente a una temperatura determinada y para un vano

ficticio en particular. El calculo se realizara haciendo variaciones de la temperatura

de 10ºC en 10ºC partiendo de la temperatura mínima (θmin) hasta la temperatura

máxima (θmax), para el vano regulador y las condiciones iniciales fijadas. Se obtiene

a partir del programa digital TENFLEX mostrada en la tabla 2 (anexo 1).

3.4. LOCALIZACIÓN DE LOS APOYOS

La localización de los apoyos se realiza en el perfil longitudinal presenté en los

planos anexos, se acordó con el departamento de planificación de CADELA, utilizar

postes de 40’ para los apoyos en alineación y estructuras auto soportantes con postes

de 40’ para los apoyos en ángulos debido a que el proyecto esta diseñado para una

línea en doble terna y evitar la colocación de retenidas. La selección se realiza en

base a las cargas presentes en cada apoyo, la longitud de los vanos, ángulos presentes.

La zona en estudio presenta una topografía irregular con depresiones y

montañas, la cual da lugar para situar en las cumbres los apoyos.

3.4.1. VANO MÁXIMO PERMITIDO POR FLECHA MÁXIMA

De la norma CADAFE Nº 58-87 los conductores deben localizarse a una

distancia mínima sobre el terreno, la altura del soporte esta limitada por la distancia

del conductor más bajo al terreno en las condiciones más desfavorables.

La flecha máxima es calculada por las siguientes expresiones:

Memoria de Calculo

48

Fmax = Hcb – Hmin (3 .16)

Hcb = [(Ltp –Lo) – (0.1 + 1.00)] (3 .17)

Donde:

Hcb: altura del conductor más bajo (m).

Fmax: flecha máxima (m).

Ltp: longitud total del poste (m).

Lo: longitud de empotramiento (m).

Hmin: distancia mínima al suelo (m).

Fmax.

Hmin.

Vano Max.

Lp

Fig. 3.8. Vano máximo para la altura mínima.

Calculo muestra:

Poste de 12.20 m. ; LT: 12.20 m ; Lo: 1.80 m ; Hmin: 6.75 m

Sustituyendo valores en la expresión 3.16 y 3.17 se obtiene:

Fmax = 2,55 m. ; para Hcb = 9.30 m.

De la tabla de tensado se obtiene:

Fmax = 2,55m.

amax = 150m ; θmax = 60 ºC

La temperatura (θmax) se define como la temperatura de diseño del conductor y

no debe ser excedida para garantizar la distancia mínima del conductor al terreno.

Memoria de Calculo

49

3.4.2. CONSTRUCCION DE PLANTILLA

La plantilla es una herramienta utilizada para verificar que el conductor cumple

con la altura mínima al terreno. Se construye por medio de la siguiente ecuación:

y =max*2

2

θPX (3.18)

Pθ max = Wc

T maxθ (3.19)

Donde: Tθmax: Tensión a la temperatura máxima.

Wc: Peso del conductor.

Pθmax: parámetro de la catenaria.

Con: -2* ac < x < 2* ac para ac: Vano regulador del tramo.

Se asignan valores a la variable (x) y se obtiene la parábola, paralela a esta se

traza otras dos exactamente igual una con respecto a la otra una distancia igual a la

altura mínima y a la del apoyo respectivamente. La aplicación de la plantilla consiste

en hacer que la curva de la distancia mínima al terreno quede tangente al perfil

longitudinal, de este modo los conductores quedaran como mínimo, a Hmin del suelo

cuando se presentan las condiciones de fecha máxima.

3.5. CALCULO MECÁNICO DE LOS APOYOS

Los apoyos están limitados por las cargas máximas de diseño y en consecuencia

las cargas actuantes deberán ser menores que estas según norma CADAFE. Nº 55-87,

son sometidos a cargas transversales y verticales, la tensión de los conductores sobre

el poste causa un esfuerzo en el sentido longitudinal de la línea, la acción del viento

sobre los conductores y sobre el apoyo causan un esfuerzo transversal, el peso de los

conductores y de los equipos causan cargas verticales.

Memoria de Calculo

50

El cálculo de las cargas de diseño que se realiza por el método tradicional

utilizado por la empresa CADELA se ejecuto sobre la base de una hoja de cálculo en

Excel, para obtener de manera tabulada y simplificada los resultados de:

Vano medio máximo permitido, carga vertical actuante, carga critica vertical de

pandeo y la carga transversal actuante.

Las tablas de resultados obtenidos de la hoja de cálculo se encuentran en el CD

anexo como información adicional con el procedimiento y formulas aplicadas, que

permite establecer las características de los apoyos a ser utilizados en la línea.

3.5.1. CARGAS TRANSVERSALES

3.5.1.1. CARGA TRANSVERSAL RESULTANTE EN APOYOS

Deberá cumplirse: Ec > TR (3.20)

Donde:

EC: Esfuerzo en cumbre de la estructura (kg).

TR: Carga transversal actuante (kg.).

El cálculo de la carga transversal actuante en el punto de aplicación del

esfuerzo en cumbre es determinada por:

)(*2

121 kg

H

HTTTR RR += (3.21)

Los resultados de la carga transversal resultante que actúa sobre cada apoyo

se muestran en la tabla 1, de la hoja de calculado ubicada en el CD anexo. En la

tabla 3.7 de resumen de resultados se muestra el valor del esfuerzo en cumbre para

estructura doble calculado desde la hoja de cálculo en Excel tabla 2, ubicada en el

CD anexo.

Memoria de Calculo

51

3.5.1.2. VANO MEDIO MÁXIMO PERMITIDO

La carga transversal máxima, representada por el esfuerzo en cumbre del poste

(EC), determina el vano medio máximo permitido para un apoyo en particular.

Se deberá cumplirse para cada apoyo que:

Vm ≤ Smax (3.22)

Donde: Vm: Vano medio del apoyo.

Smax: Vano medio Máximo del apoyo.

2211

1

**3**3*max

HFHFHEvcS

vcvc += (3.23)

En la tabla 3.7 de resumen de resultados se muestra el valor de Smax para cada

apoyo calculado desde la hoja de cálculo en Excel tabla 3, ubicada en el CD anexo.

3.5.1.3. CARGA VERTICAL

El pandeo es un efecto de las cargas verticales que actúan sobre un apoyo, el cual

consiste en una deformación del poste debido a que excede su resistencia mecánica.

Debe cumplirse que:

∑Fv ≤ Fvadm (3.24)

Donde:

Fv: Fuerza vertical actuante.

Fvadm: Carga critica vertical de pandeo.

La tabla 3.7 muestra el valor de la fuerza admisible para cada apoyo calculada

desde la hoja de cálculo en Excel, tabla 4 ubicada en el CD anexo.

Memoria de Calculo

52

Tabla Nº 3.7. Resumen de resultados de cálculo

Fvadm (kg) APOYO E.C.

(Kg.) Smax (m.) K=1/4 K=1

Poste de 12.2 m. 282 67.40 1512.87 6051.48 Poste de 12.2 m. 437 112.65 2328.40 9313.60

Estructura doble(liviana) 3780 1106.00 41887.00 167551.50 Estructura doble(pesada) 4960 1410.00 59252.00 237008.00

Calculo de la carga vertical total ∑Fv.

Las cargas a considerar, son todas las fuerzas verticales actuantes sobre el apoyo:

• Peso del poste.

• Peso de cruceteas, banco de transformadores, aisladores y accesorios.

• Peso del conductor, se considera como vano gravante el peso de 2 vanos

medios en apoyos de suspensión y 4 vanos medios en apoyos de amarre.

• Peso de lindero + herramientas.

Calculo Muestra:

Apoyo doble Nº 176 con Poste: 12.20 m. E.C: 282 kg. Vmedio = 132 m.

Vgravante = 2* Vmedio = 2 * 132 = 264 m.

Peso de crucetas + herrajes = 120kg

Peso de los aisladores = 55 kg.

Peso del hombre = 100 kg.

Peso del poste = 2 * 355 = 710 kg.

Peso del banco de transformadores = 150 kg.

Peso del conductor = 3*4*132*0,344 + 3*4*132*0,344 = 1089,80 kg.

∑Fv(314 + 120 + 55 + 100 +710 + 150 + 1089,8) = 2488.80 kg < 41887,00 kg.

Se cumple con la expresión (3.24)

Memoria de Calculo

53

Los valores de la carga vertical actuante para cada apoyo calculada desde la hoja

de cálculo en Excel, se muestra en la tabla 5 ubicada en el CD anexo.

3.5.1.4. CARGA LONGITUDINAL

Estas cargas actúan cuando ocurre la rotura de un conductor según la figura.

Ec

T '

Er

Fig.3.9. Sistema de fuerzas resultante del corte de un conductor.

Según normas CADAFE Nº 55-87, establece que las tensiones desequilibradas

serán calculadas de acuerdo al siguiente criterio:

* Apoyos de alineación: 50% E.D.S (tensión limite Diario).

* Apoyos en Amarre: 100% E.D.S.

Debe cumplirse que: 3.1*5.2... ≥=REEcsegdeCoef (3.25)

T ’ = 0,5 * E.D.S (3.26)

Er )'( 22 TEC += (3.27)

donde:

Coef. de seg. = 1.3 : Hipótesis de rotura.

Ec: Esfuerzo en cumbre del poste.

Er: Tensión resultante en la cumbre del poste.

T’: Tensión reducida (kg).

E.D.S : Tensión limite diario (815,64kg).

Calculo muestra: Apoyo doble Nº 07 en alineación de 12,20 m , E.C = 43780 kg.

Memoria de Calculo

54

Sustituyendo valores en las ecuaciones (3.25) a (3.27), obtenemos:

Coef.de.seg = 2,44 > 1,3 Se cumple con la expresión (3.25).

Los apoyos utilizados satisfacen el coeficiente de seguridad indicando.

3.6. APLICACION DEL SOFTWARE SAP200-V10

El análisis de la estructura por medio del software SAP2000 permite modelar

estos elementos bajo la modalidad de “frames”. SAP2000 analiza y diseña

estructuras usando un modelo que incluye las siguientes características:

• Propiedades de los materiales

• Elementos de la estructura que representen Vigas, Columnas, y Nodos

• Cargas que incluso incluyen el peso-propio, cargas térmicas, sísmicas, etc.

Cada componente del modelo (nudos, frames) tiene su propio sistema de

coordenadas local que es necesario para definir propiedades, cargas y además para las

respuestas a esas solicitaciones.

Para el análisis de estructuras de acero se debe conocer el comportamiento del

acero y para ello deben conocerse sus propiedades. Los diagramas esfuerzo-

deformación ofrecen parte de la información necesaria para entender como se

comporta el acero. Algunos conceptos importantes de considerar al momento de

estudiar un acero son los siguientes:

* Limite proporcional elástico: Corresponde al mayor esfuerzo para el cual

todavía es válida la Ley de Hooke.

* Esfuerzo de fluencia: Es el esfuerzo para el cual termina la proporcionalidad

entre el esfuerzo y la deformación.

* Deformación elástica: Corresponde a aquella deformación que se presenta

antes del esfuerzo de fluencia.

* Deformación: plástica Corresponde a aquella deformación que se presenta

después del esfuerzo de fluencia sin recuperar su geometría original.

* Endurecimiento por deformación: Situada después de la región plástica.

Memoria de Calculo

55

Se analiza el comportamiento de los miembros incorporados a la estructura, al

aumentar la carga se producen fluencias en algunos puntos y experimenta

deformaciones. Un apoyo sometido a una compresión axial creciente no debería

presentar ninguna señal de deformación transversal hasta que la carga axial iguale a

la carga critica de pandeo, momento en el cual la estructura pierde estabilidad y se

puede producir deformaciones transversales de cualquier magnitud y dirección sin

que el elemento sea capaz de recuperar su geometría original.

3.7. CALCULO MECANICO DE LA ESTRUCTURA EN H

La estructura consta de dos postes de 12,20 m, E.C de 282 kg. y sus

características indicadas en la tabla Nº 2.2. La metodología empleada para el diseño y

análisis de la estructura a través del SAP2000 se encuentra en el CD anexo como

información adicional, detallándose el procedimiento a seguir para su ejecución.

Después de que el SAP2000 analiza la estructura, se obtiene como resultado

desplazamientos, tensiones, reacciones y momentos generados debido a las cargas

aplicadas, de su análisis se define el comportamiento de la estructura. Los resultados

son mostrados a través de graficas y tablas las cuales presentamos a continuación

para su respectivo análisis. La fig. 10 muestra el modelo de la estructura en tres

dimensiones, en la fig. 11 la fuerza axial con el color amarillo para las tracciones y el

rojo las compresiones sobre los elementos, siendo mayores en el empotramiento.

Tabla 3.8. Resultado de las reacciones en nodos más desfavorables.

TABLE: Joint Reactions

Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3

Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m

4 casocarga LinStatic -1999,92 0 -54215,01 0 -3839,35 0

8 casocarga LinStatic -2000,08 0 56855,69 0 -3839,44 0

Memoria de Calculo

56

Fig. 3.10. Modelo de la estructura H Fig.3.11. Diagrama de fuerza axial.

Fig.3.12. Reacciones en nodos de empotramiento.

Memoria de Calculo

57

La figura muestra valores del Coeficiente de Eficiencia de los elementos al aplicar la

carga, todos menores que 1 cumpliendo la condición establecida. Los elementos de

color rojo indican valores próximos al permitido.

Fig. 3.13. Resultado del Coeficiente de Eficiencia

Memoria de Calculo

58

La figura muestra el resultado del Coeficiente de Eficiencia de los elementos al

aplicar una fuerza mayor en el eje x (Fx = 5000 kg.) a la estructura. Los elementos en

rojo indican valores próximos al valor permitido, por tanto una fuerza mayor causaría

deformaciones en la estructura.

Fig.3.14. Resultado del Coeficiente de Eficiencia.

Memoria de Calculo

59

Fig.3.15. Numeración de Nodos y Elementos

Memoria de Calculo

60

Fig.316. Diagrama de fuerzas aplicadas

Memoria de Calculo

61

Tabla 3.9. Reacciones en miembros de la estructura. Frame Station OutputCase P V2 V3 T M2 M3

Text m Text Kgf Kgf KgfKgf-m

Kgf-m Kgf-m

19 0 Casocarga 4888.89 1675.04 0 0 0 1177.13 19 0.64 Casocarga 4900.54 1675.04 0 0 0 105.1 19 1.28 Casocarga 4912.19 1675.04 0 0 0 -966.92 20 0 Casocarga -2007.28 4000 0 0 0 1600 20 0.2 Casocarga -2003.64 4000 0 0 0 800 20 0.4 Casocarga -2000 4000 0 0 0 -1.016E-10 21 0 Casocarga 54215.01 1999.92 0 0 0 3839.35 21 0.95 Casocarga 54249.79 1999.92 0 0 0 1939.42 21 1.9 Casocarga 54284.57 1999.92 0 0 0 39.5 22 0 Casocarga 43575.07 1999.62 0 0 0 3253.33 22 1.18 Casocarga 43618.28 1999.62 0 0 0 893.77 22 2.36 Casocarga 43661.48 1999.62 0 0 0 -1465.78 23 0 Casocarga 32171.85 2001 0 0 0 1982.32 23 0.1 Casocarga 32175.51 2001 0 0 0 1782.22 24 1.38 Casocarga -34439.71 1999 0 0 0 -1176.83 25 0 Casocarga -25011.06 2008.66 0 0 0 1652.03 25 0.695 Casocarga -24993.56 2008.66 0 0 0 256.01 25 1.39 Casocarga -24976.07 2008.66 0 0 0 -1140.01 26 0 Casocarga -15604.69 1962.99 0 0 0 1662.49 26 0.1 Casocarga -15602.17 1962.99 0 0 0 1466.19 26 0.2 Casocarga -15599.65 1962.99 0 0 0 1269.89 27 0 Casocarga -15599.65 1962.99 0 0 0 1269.89 27 0.645 Casocarga -15587.91 1962.99 0 0 0 3.76 27 1.29 Casocarga -15576.18 1962.99 0 0 0 -1262.37 28 0 Casocarga -6959.46 2324.96 0 0 0 1388.37 28 0.64 Casocarga -6947.81 2324.96 0 0 0 -99.61 28 1.28 Casocarga -6936.17 2324.96 0 0 0 -1587.59 29 0 Casocarga -7.28 -2.328E-10 0 0 0 -5.821E-11 29 0.2 Casocarga -3.64 -2.328E-10 0 0 0 -1.164E-11 29 0.4 Casocarga -3.947E-11 -2.328E-10 0 0 0 3.492E-11 30 0 Casocarga -56855.69 2000.08 0 0 0 3839.44 30 0.95 Casocarga -56820.91 2000.08 0 0 0 1939.37 30 1.9 Casocarga -56786.13 2000.08 0 0 0 39.29 31 0 Casocarga -46067.21 2000.38 0 0 0 3253.98 31 1.18 Casocarga -46024.01 2000.38 0 0 0 893.54 31 2.36 Casocarga -45980.81 2000.38 0 0 0 -1466.9 32 0 Casocarga -34481.77 1999 0 0 0 1981.6 32 0.1 Casocarga -34478.1 1999 0 0 0 1781.69 32 0.2 Casocarga -34474.44 1999 0 0 0 1581.79

Memoria de Calculo

62

El SAP2000 realiza el diseño y análisis considerando el método de esfuerzos

admisibles y de flexo compresión. La tabla 3.8 muestra las respuestas parciales del

análisis en los elementos más críticos de la estructura.

Tabla 3.10. Esfuerzos en elementos mas desfavorables..

De los resultados el elemento Nº 30 presenta la mayor fuerza de tracción y debe

ser analizado para comprobar su resistencia mecánica.

Para el analisis deberá cumplir los siguientes criterios:

a. Por Flexión. Debe comprobarse que:

σmax T ≥ σT ( kg/cm2 ) (3.28)

σmax T = σ * 0,60 ( kg/cm2) (3.29)

σT = S

F ( kg/cm2 ) (3.30)

[ ]22 )*2(4

eDextDetxS −−=π

(cm)2 (3.31)

Donde:

σ : Esfuerzo Admisible de valor σ = 4200 kg/cm2

σT : Esfuerzo de trabajo (kg /cm2).

σmax T = 4200 * 0,60 = 2520 kg/cm2

S : Sección Transversal del elemento critico (cm2).

F : Fuerza actuante calcula por el programa (tabla Nº 3.10).

Memoria de Calculo

63

Para: F = 56855,69kg de la tabla de resultados calculamos:

S = 37,56 cm2 de la ecuación (3.31).

σT = 56,37

69,56855 = 1513,69 ( kg/cm2 ) ≤ σmax T = 2520 kg/cm2

Se comprueba que los elementos utilizados soporta el esfuerzo de trabajo mas critico,

por lo que la estructura cumple con la condición por flexión.

b. Flexo – Compresión. .

El SAP2000 realiza el diseño y chequeo de la estructura para elementos

sometidos a flexo-compresión, debe cumplirse que el factor de eficiencia debe ser

menor a 1 y está expresado de la siguiente manera:

admc

c

σσ

+ 1≤admm

cm

σσ

(3.32)

Donde:

σc = Esfuerzo a Compresión.

σadmc = Esfuerzo Admisible a Compresión.

σcm = Esfuerzo a Flexión.

σadmm = Esfuerzo Admisible a Flexión

La fig.13 muestra el Factor de Eficiencia calculado para cada elemento

resultando todos menores que la unidad.

Se comprueba así que la estructura por cumple por Flexión y Flexo – Compresión.

3.8. CALCULO MECANICO DE LAS ESTRUCTURAS TRIPLES

Estas son constituidas por postes tubulares de acero con las características

indicadas en la tabla 2.2 y travesaños tubulares con diámetro de 2” y 3mm de espesor.

La estructura a considerar consta de tres postes de 12,20 metros de longitud, E.C

de 282 kg. y se utilizan para apoyos donde las fuerzas actuantes resultan muy

Memoria de Calculo

64

elevadas debido a los cambios fuertes de la dirección de la línea y a la excesiva

longitud de los vanos.

Se realiza de igual manera el análisis de la estructura triple por medio del

software SAP2000, se obtiene como resultado tensiones, reacciones y momentos

generados debido a las cargas aplicadas. Los resultados se muestran a través de

graficas y tablas las cuales presentamos a continuación para su respectivo análisis.

Tabla 3.11. Resultado de las reacciones en nodos más desfavorables.

TABLE: Joint Reactions

Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3

Text Text Text Kgf Kgf Kgf Kgf-m Kgf-m Kgf-m

1 casocarga LinStatic -4237.88 -3756.72 110240.65 8694.48 -9993.52 230.84

2 casocarga LinStatic -3839.9 -4951.91 -142314.1 10806.4 -8501.55 232.81

3 casocarga LinStatic -3922.22 -3291.36 39012.38 7563.09 -8641.7 232.11

. En la tabla 3.11 se indican las mayores reacciones y momentos producidos sobre

los nodos de empotramiento por las cargas aplicadas, siento estos los mas

desfavorables. En el nodo 2 se está produciendo la mayor fuerza de tracción que debe

ser considerada en el cálculo de la fundación del mismo.

La fig. 3.17 muestra el modelo de la estructura en tres dimensiones, la numeración

de nodos y la numeración de segmentos obtenido desde el SAP2000.

En la fig. 3.18 se muestra el diagrama de fuerzas aplicadas a la estructura y el

diagrama de fuerza axial producidas por las fuerzas aplicadas, con el color amarillo

para las tracciones y el rojo las compresiones sobre cada uno de los elementos, siendo

mayores en el empotramiento.

Memoria de Calculo

65

Fig.3.17. Modelo de estructura y numeración de nodos y segmentos.

Memoria de Calculo

66

Fig.3.18. Diagrama de Fuerza Axial y Fuerzas aplicadas

Memoria de Calculo

67

La figura muestra el factor de eficiencia para elementos sometidos a flexo-

compresión con valores menores a 1 cumpliendo con la norma establecida. En base a

los resultados obtenidos, se puede afirmar que los elementos estructurales utilizados

en el planteamiento inicial son aptos para las cargas aplicadas.

Fig.3 19. Factor de Eficiencia para cada elemento

Memoria de Calculo

68

Consideramos para el análisis el método de esfuerzos admisibles y de flexo

compresión. La tabla Nº 3.12 muestra las respuestas parciales del análisis en los

elementos más críticos de la estructura.

Tabla 3.12. Esfuerzos en elementos más desfavorables

De los resultados el elemento Nº 17 presenta la mayor fuerza de tracción y debe

ser analizado para comprobar su resistencia mecánica.

Para el analisis deberá cumplir los siguientes criterios:

a. Por Flexión.

b. Flexo – Compresión.

Aplicando el procedimiento anterior obtenemos los siguientes resultados:

σT = 40,59

25,142420 = 2397.65 ( kg/cm2 ) ≤ σmax T = 2520 kg/cm2

La fig. 19 muestra el Factor de Eficiencia calculado para cada elemento

resultando todos menores que la unidad cumpliéndose:

admc

c

σσ

+ 1≤admm

cm

σσ

Se comprueba que la estructura analizada cumple por flexión y Flexo – compresión.

Memoria de Calculo

69

3.9. CALCULO DE LAS FUNDACIONES.

El empotramiento se efectúa en terreno firme, cuando una fuerza horizontal

externa trata de volcar una estructura (asumiendo que dicha fuerza no dobla el poste),

encuentra resistencia por parte del peso del conjunto y del volumen de tierra que

tendrá que ser removido durante el volcamiento. El coeficiente de empuje del terreno

(C), es un valor que varia en función del tipo de terreno y se incrementa

apreciablemente con la profundidad, se mide en kg/m³.

Es costumbre aplicar una fuerza en el extremo inferior de la fundación, que

es donde se ejercería la mayor acción del terreno. Por razones de seguridad para un

poste Terminal o angular se requiere por norma CADAFE. Nº 55-87, que el momento

estabilizante (Me) sea como mínimo 1,5 veces el momento de volcamiento (Mv) y

para postes en alineación de 1,3.

Fig. 3.20. Fundación para apoyos.

Calculo de fundación para los apoyos.

Se calculan por volcamiento y comprensión de acuerdo a los siguientes criterios:

a. Por volcamiento: Se construirá una base de concreto de a * b m².

Se debe que cumplir la siguiente expresión:

Memoria de Calculo

70

≥=MVMEC 1 1.3 Para caso de alineación (3.33)

1.5 Para el caso de amarre

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +=

32** hEcMv Hp (3.34)

3**2

* hbCeaFvME +⎟⎠⎞

⎜⎝⎛= (3.35)

Fv = ∑ Fver + Pc (3.36)

Pc = δ * Vc (3.37)

Vc = Vexc - (Vp – Vp1) (3.38)

Vp = П/4 * D1² * Lo (3.39)

Vp1 = a * b * 0.20 (3.40)

Vexc = a * b * h (3.41)

h = Lo + 0.20 (3.42)

Donde:

ME = Momento estabilizante.

MV = Momento de volcamiento.

Fv = Carga vertical total incluyendo el peso de la fundación.

a = Lado de la base paralela al esfuerzo del volcamiento.

b = Lado de la base perpendicular al esfuerzo del volcamiento.

Ce = Coeficiente de empuje del terreno, Ce = 1700 Kg. /cm.

h = Profundidad de excavación.

Lo = Empotramiento, Lo = 1.80 m.

Hp = Altura libre del poste medida desde el punto de aplicación de la carga.

Pc = Peso del concreto.

δ = Densidad del concreto 2200 kg/m³.

Memoria de Calculo

71

Vc = Volumen del concreto.

Vexc = Volumen de excavación.

Vp = Volumen empotrado del poste.

Vp1 = Volumen de la placa.

b. Por compresión:

Se debe que cumplir la siguiente expresión:

0,22 ≤=funS

FC v (3.43)

Donde: Fv: Carga vertical total incluyendo el peso de la fundación.

Sfun: Área de la fundación en cm².

Calculo muestra: para apoyo sencillo.

Apoyo doble alineación, E.C. = 437 kg. D1 = 0.2191m. a = 1,40m. b = 0,80m.

Sustituyendo los valores en (3.33) a (3.43), se obtienen los resultados indicados en

la siguiente tabla 3.9.

Tabla 3 .13. Resultados de cálculo de fundación.

h = 2,00 m. Vp1 = 0.050 m³ Vc = 0.4656 m³ Fv = 2419,62 m

Vexc = 0.50 m³ Vp = 0.0844 m³ Pc = 1024,32 kg Hp = 10,30 m

ME = 7404,91 [Kg – m] ; MV = 5127,47 [Kg – m]

C1 = 1.44 > 1,30 (cumple por volcamiento).

C2 = 0,96 < 2 (cumple por compresión).

Calculo muestra: Para apoyos de estructuras tipo H.

Apoyo Nº 04 de amarre, EC = 282 kg. . D1 = 0,1778 m.

Se construirá una base de concreto de a = 1,00 m. y b = 0,60 m.

Memoria de Calculo

72

Sustituyendo los valores en (3.44) a (3.54), se obtienen los resultados indicados

en la siguiente tabla Nº 3.10.

Tabla 3 .14. Resultados de cálculo de fundación para estructura.

h = 2,00 m. Vp1 = 0.12 m³ Vc = 1.28 m³ Fv = 4397,8 m

Vexc = 1.20 m³ Vp = 0.0447 m³ Pc = 2805,7 kg Hp = 10,40 m

ME = 10358.9 [Kg – m] ; MV = 3308.80 [Kg – m]

C1 = 3,13 > 1,30 (cumple por volcamiento).

C2 = 0,73 < 2 (cumple por compresión).

Memoria de Calculo

73

CONCLUSIONES

• La selección de la ruta se obtuvo considerando los parámetros económico,

técnico y ambiental, en base a estos se determino utilizar la ruta de la línea

existente en la zona para proyectar la línea en doble terna (34.4/13.8)Kv.

• La utilización de la tecnología del Sistema de Pocisionaminto Global (GPS) y la

plataforma cartográfica nacional sobre la base de AUTO-CAD, permite obtener

en forma digitalizada el levantamiento de la ruta.

• El conductor seleccionado para el tendido eléctrico es el Nº 4/0 AWG, el cual

cumple con los criterios especificados para su selección.

• El programa Tenflex me permite elaborar las tablas de tensado, la cual determina

para una temperatura y vano en particular la tensión de tensado. Son necesarias

para la instalación del conductor.

• Los apoyos se localizaron de acuerdo a la ubicación de los existentes en la ruta

seleccionada, considerando la topografía, las cargas presentes en cada apoyo y la

tensión al tiro del conductor.

• Los apoyos utilizados son estructuras autosoportantes tipo H y del tipo triple de

40’, capaces de resistir los esfuerzos mecánicos a los cuales se ven sometidos

debido a los grandes ángulos y vanos existentes.

• La utilización del programa SAP200-V10 me permite realizar el cálculo mecánico

a los apoyos triples en forma automatizada para comprobar su resistencia a los

esfuerzos a los cuales estará sometido.

• El perfil longitudinal se realizo con la aplicación del programa EZYsur, el cual

permite dibujarlo en forma automatizada.

• El montaje de las crucetas queda determinado por el ángulo que forma el cambio

de dirección del alimentador.

74

BIBLIOGRAFIA

• Ing. Juan Bautista Ríos Profesor Asociado de la Universidad Nacional de

Ingeniería, LIMA – PERU. Líneas de Transmisión de Potencia.

• Ing. Mora Ernesto. Diseño de Líneas de transmisión

Publicaciones Universidad de los Andes, Mérida, 1977.

• Ing. Stephens Ricardo. Tabla de conductores en Alta y Baja tensión.

Publicaciones Universidad de los Andes. Mérida.

• Proyecto de tesis titulado: Estudio del Sistema Presente y predicción de la

demanda para el eje panamericano, Estado Mérida.

Autor: Eva m. Ángel. Enero 2006. U.L.A.

• Normas CADAFE, Julio 1987: Normas para Líneas de Alimentación y redes de

distribución.

• Elencor S.A. Tenflex. (programa de computación).

• Auto-CAD. (Programa computarizado).

• EZYsurf. (Programa computarizado para elaboración de perfiles).

• SAP2000-V10. (programa computarizado para el análisis estructural).

• DLT2004. (programa computarizado para el diseño de líneas de transmisión).

Autor: Carolina Díaz.

75

Tabla de características físicas, mecánicas y eléctricas de los conductores desnudos de aluminio “ARVIDAL”

CALIBRE AWC 2/0 3/0 4/0 Diámetro del conductor MM 11.35 11.80 14.32

Nº de hilos HILOS 7 7 7 Sección MM2 62.50 85.02 125

Peso KG/KM 172 323 340 Carga de ruptura KG 2020 2610 3884

Corriente continua 20ºC OHMS/KM 0.4920 0.3900 0.310 25ºC OHMS/KM 0.5054 0.5486 0.7458 50ºC OHMS/KM 0.4015 0.4354 0.4695

RESISTENCIA Corriente alerta a

60 Hz 75ºC OHMS/KM 0.3182 0.3452 0.3722

Reactancia OHMS/KM 0.3302 0.3215 0.3127 Número de fases Fase 3 3 3

Factor de potencia - 0.8 0.8 0.8 Constante de distribución [10-3] - 0.055 0.048 0.042

Constante de perdidas [10-3] - 0.52 0.041 0.033 Tensión de operación KV 34.5 34.5 34.5

Módulo de elasticidad inicial Kg/mm2 5600 5600 5600 Módulo de elasticidad final Kg/mm2 6450 6450 6450

Coeficiente de dilatación lineal 10-6 ºC-1 20 23 23 Temperatura ambiente ºC 30 30 30

Temperatura máxima del conductor ºC 75 75 75 Velocidad del viento M/SEG 0.6 0.6 0.6

76

Tabla Nº 2. Formato de salida – Tabla de Tendido de Vanos equivalentes Línea de Subtransmisión a 34.5Kv Datos del Conductor : Módulo de elast: 6450 Kp/mm2 Primera Segunda Tercera Sección: 125 mm Temperatura = 0 ºC Temperatura = 0 ºC Temperatura = 22 ºC Coeficiente dilat.: 0,000023 /ºC Peso cond. = 0.644 Kg/m peso cond. 0.344 Kg/m peso cond. = 0.340Kg/m Carga de ruptura: 3884 Kp Tensión = 1942 Kg Tensión = 971Kg Tensión = 815.64 Kg Diámetro exterior: 14.32 mm Condiciones iniciales: 3

T(ºC) = 0 W(K/m)=0.607

T(ºC )= 10 W(K/m)=0.340

T(ºC) = 20 W(K/m)=0.340

T(ºC) = 30 W(K/m)=0.340

T(ºC) = 40 W(K/m)=0.340

T(ºC) = 50 W(K/m)=0.340

T(ºC) = 60 W(K/m)=0.340

T(ºC) = 65 W(K/m)=0.340

Vano T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m) T(Kp) F(m)

50 995 0,20 971 0,11 616 0,17 453 0,24 317 0,34 227 0,47 174 0,62 144 0,75

100 1054 0,76 971 0,44 652 0,66 520 0,83 416 1,03 342 1,26 290 1,48 253 1,70

150 1123 1,61 971 1,00 692 1,40 583 1,66 497 1,95 431 2,25 381 2,54 342 2,83

200 1192 2,69 971 1,77 730 2,36 637 2,70 563 3,06 503 3,42 456 3,77 417 4,12

250 1256 3,99 971 2,77 763 3,52 683 3,93 617 4,35 563 4,77 519 5,18 481 5,58

300 1314 5,50 971 3,99 792 4,89 722 5,36 663 5,84 614 6,30 572 6,76 536 7,21

350 1365 7,20 971 5,42 816 6,46 754 6,98 702 7,51 657 8,02 618 8,53 584 9,02

400 1399 9,18 971 7,17 827 8,32 774 8,89 728 9,46 687 10,01 652 10,55 621 11,09

450 1415 11,49 971 9,31 825 10,55 780 11,16 740 11,76 705 12,35 674 12,92 646 13,48

500 1428 14,05 971 11,74 824 13,05 785 13,69 751 14,32 720 14,93 692 15,53 667 16,12

550 1439 16,87 971 14,45 823 15,81 789 16,48 759 17,13 732 17,77 707 18,39 685 19,00

600 1448 19,95 971 17,44 822 18,81 793 19,52 767 20,20 742 20,85 720 21,50 699 22,13

650 1457 23,28 971 20,69 821 22,13 796 22,83 772 23,52 751 24,20 731 24,86 712 25,51

700 1463 26,87 971 24,22 820 25,69 798 26,40 777 27,10 758 27,79 740 28,47 723 29,14

750 1469 30,72 971 28,02 820 29,51 800 30,23 782 30,95 764 31,65 748 32,34 732 33,02

800 1475 34,83 971 32,09 819 33,59 802 34,33 785 35,05 769 35,77 755 36,47 741 37,16

850 1479 39,20 971 36,42 819 37,94 803 38,68 788 39,42 774 40,14 760 40,85 748 41,56

900 1483 43,83 971 41,02 819 42,55 804 43,30 791 44,04 778 44,78 766 45,50 754 46,21

950 1486 48,72 971 45,88 818 47,43 805 48,18 793 48,93 781 49,67 770 50,40 759 51,12

77

0

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONES

Apoyo doble en amarre terminal

EC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )

1186,44

1192,82x

x

A1-7 x

xA2-5

6 A1-8

407,20 0 A1-13

57,50 0 A1-12

86,25 17

12,2

Apoyo doble Suspensión en ángulo

282 Apoyo doble Suspensión en ángulo

x 12,2 282

Apoyo doble Suspensión en ángulo

282 Apoyo doble suspension en derivación

x 12,2

12,2

282

Apoyo doble Suspensión en ángulo

Ad-1 x 12,2 282 Apoyo doble suspension en derivación

x 282

282x 12,2

Apoyo doble Suspensión en ángulox 12,2

x 12,2

A1-2 x 12,2x 12,2A1-1 Apoyo doble Suspensión en ángulo

Apoyo doble de Transformación y derivación437

282 Apoyo doble amarre en ángulo

282

A1-5

282 Apoyo doble suspensión en ángulo

437 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2

Apoyo doble de transformación y derivación

282

x 12,2

12,21.364,30

1.485,90

0157,15

1162,20

137,95

89,801152,72

4

1135,07

1140,84

1141,09121,60

144,20

170,10

154,30

12

13

14

31,00

87,00

192,80

558,70

895,70

1.039,90

1.210,008

9

10

11

6

7

1025,21

APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

1

2

1049,13

1125,84

1007,1

1007,09

5

3

4

0

1015,19

365,90235,85

31,0015,50

80,90

29

56,00

105,80

32

15,50

43,50

AT

43,50

1.575,70

1282,15 518,06487,12

1325,79 319,29

401,50

1163,14

281,55

350,252.138,80

2.361,90

1167,56

1.661,40

1180,39

1167,12

15 2.654,70

17

29

6.732,97

16 2.908,70

3.457,70

3.944,82

Apoyo doble Suspensión en ángulo

12,2

339,48

87,75

A1-6x

VANO

12,2 282

85,70

477,40

223,10

REAL ( mts )

A2-1

ESTRUCTURA

0

4254,00

240,6

549,002 A1-9

x

Ad-2

292,80

337,00

257,95

1

3

3

32 A2-2

A1-3

7

T-1

T-2

4

A1-4

7

8

182,006.914,97 2082,5 189,70

197,40125,412083,47

53,41

452,15 7

4

104,15 3

5130,30

774,60

30

78,6028 2086,23

7.112,37

12,2 28226 6.524,67

129,7027 6.654,37 2061,08

24 5.710,27 1856,57 12,239,80

25 5.750,07 2057,78

75,20x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 437 Apoyo doble amarre de transformación

23 5.635,07 1857,81 86,2597,30

363,05628,80

Apoyo doble suspension en derivación

282

22 5.537,77 1858,36

Apoyo doble Suspensión en ángulo

437x12,2

1844,29 614,60

1315,06

28212,2

12,2

282

X

xAd-3

151,450

181,88

600,40

4.096,27

4.308,57

4.908,97

28212,2

1512,43 406,35 3 A1-11212,30

18

19

20

21

Apoyo doble amarre en ángulo

Apoyo doble Suspensión en ángulo

12,2

12,2

Apoyo doble suspensión

Apoyo doble suspensión

Apoyo doble suspensión en ángulo

Apoyo doble suspencion en ángulo

282 Apoyo triple amarre en ángulo

Apoyo doble suspensión282

28212,2

Apoyo doble suspencion en ángulo

Apoyo doble suspencion en ángulo

Apoyo doble suspencion en ánguloA1-17

8 A1-18

28212,2x

282

A1-15 xA1-14

282A1-16

xx 12,2

12,2 282x

A1-10

A2-4

x

x

12,2 282

30 T-3

38

33x

A2-3

207,58

342,77

363,05

614,60

406,35

351,45

181,88

351,45

240,60

105,70

273,40

78

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

53,41

16 Ad-1160 14.539,10 1994,04179 74

100,0829 Apoyo doble amarre de derivación

x 12,2 282 Apoyo doble amarre en derivación

x 12,2 282Ad-10 x 12,2 437

12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

10 Ad-9162,58

181,23

Apoyo doble amarre de derivación

16 A2-14 x14.176,64 1.972,20

262,3859 14.439,02

4 T-9 x56 13.804,77 1921,25 298,35309,10

57 14.113,87 1.934,5262,77

58

12,2 437 Apoyo doble amarre de transformación

12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación

Apoyo doble suspensión en ángulo

55 13.517,17 1863,53287,60

30 T-8284,15 x1 A1-25 x

282x 12,2

12,2 28253 12.707,57 1794,89 317,20

528,9054 13.236,47 1.834,94 404,80

280,70

12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación105,50

317,20 19 A2-13

19 Ad-8

Apoyo doble amarre en derivación

51 12.419,07 1739,19 214,35183,00

52 12.602,07 1744,16 144,25

282 Apoyo doble suspensión en ángulo

Apoyo doble suspensión de derivación 4 Ad-7 x12,22 A1-24 x

x

x49 11.933,37 1672,54 183,90240,00

50 12.173,37

Apoyo doble suspension de transformación12,2

12,2 282

12,2 282 Apoyo doble suspensión

1727,82 242,85245,70

127,801 T-7 2820 A1-23 x

47 11.458,17 1711,54 190,25347,40

48 11.805,57 1688,83 237,60

12,2 282 Apoyo doble suspension de derivación

3 T-6 x 12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación

1 Ad-6 x45 11.412,37 1.806,31 259,45

12,7046 11.425,07 1.799,17 22,90

33,10

Apoyo doble suspensión506,20

12 A2-12 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 2821.808,00 417,05 0 A1-22417,05

43 10.578,27 1.934,30 193,90327,90

44 10.906,17x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo

41 10.426,57 2.167,60 145,8591,80

42 10.518,37 2.122,78 75,8559,90

x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación

12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo

12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo

40 10.226,67 136,30 1 A1-20 x39 10.153,97

Apoyo doble suspension de transformación

A2-10

12,2 282 Apoyo doble suspencion en ángulo

x329,60

241,402.145,81 157,05

72,70

417,80

49 Ad-5

3 A1-19

2 A1-21 x

259,45

75,85

11 A2-11

136,30199,90

181,23

139,91

404,80

185,94

139,91

185,94

162,58

284,15

Apoyo triple amarre en ángulo

311,35

Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 282123,95 12,2 282

193,90

298,35

282

x6 T-5 x

38 9.912,57 2.136,61

486,2043,00

36 9.289,87 2.118,72 123,95204,90

Apoyo doble suspension en transformación

Apoyo doble amarre en ángulo

Apoyo triple amarre de derivación

x 28212,2

28212,2 282

37 9.494,77 2.162,81

34 8.317,47

320,8612,2

12,2Ad-4

486,2

Apoyo doble amarre en ángulo437x122,91 12,233 A2-6

2159,99 686,35929,40

284,702147,12 284,70

35 9.246,87 2158,73

443,30410,1533 7.874,17 2.167,03

377,00

31 7.304,77 2124,29 122,91192,40

32 7.497,17

215,49

144,25

3

61

13 xA2-7

T-4

145,85

x

157,05 34

686,35

x14 A2-9

410,15

41 A2-8

79

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

179,74

163,00

106,10

194,35

187,60

192,33

144,05

197,65

144,20

219,80

282x 12,290 19.890,94 1995,5 Apoyo doble amarre de transformaciónT-16105 80

138,90

4372016,5

201,60297,45297,45

122,35

282Apoyo doble amarre en ángulo

282 Apoyo doble suspensión en ángulo

88 19.564,94 2052,41 194,35187,10

89 19.752,04

x 12,2

x 12,2

Apoyo doble amarre de derivación3

163,00

Ad-17

x 12,2

1 A1-28

A2-27

Apoyo doble suspension de transformación

x 12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación

282 Apoyo doble amarre en ángulo

T-14 xA2-26 x

12,2 28212,2

18.710,54 2048,36259,50

183,00 10

276,91

2 T-15

2030,74

12,2 282 Apoyo doble suspensión

86 18.970,04 2.075,29393,30

87 19.363,34 2.066,63

268,5085

12,2188,90

0 T-13 x143,20

282 Apoyo doble suspensión

83 18.344,54 2.022,15 143,2097,50

84 18.442,04

x

Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

x 12,2 2823

264,00 4

326,40

122,35 16

36

A2-25

214,26 0 A1-27

A1-26241,532021,6239,61

82

27

18.155,64 2024,18

224,96

12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo

80 17.672,58 1999,83 215,93243,45

81 17.916,03

46 A2-24 x78 17.297,38 1986,58 144,20

186,8079 17.484,18 1978,11 187,60

188,40

Apoyo doble amarre en ángulo101,60

13 A2-23 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 28268,70 68,70 30 A2-22x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo178,75 97 A3-1178,75x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación197,65 16 T-12

17.159,98 2002,1835,80

77 17.195,78 2000

Apoyo doble amarre en ángulo

144,05 11 A2-21 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 282221,10 25221,10 A2-20x 12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación236,75 33 Ad-16236,75

12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación219,80 4 T-11 x

214,5074 16.764,68 2.008,12

73,6075 16.838,28 2.008,75

321,7076

12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación

2.020,54245,80

72

x

16.322,48 2.000,00227,70

73 16.550,18 2.000,00

12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

70 15.882,88 2.023,75 204,40193,80

71 16.076,68

Apoyo doble amarre de derivación

2.029,27 177,40 38 A2-19215,00

2 Ad-15x

12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo

106,10 1 Ad-14 x 12,2 43758 A2-18 x67 15.455,68 2.029,05

72,4068 15.528,08 2.030,04

139,8069 15.667,88

437 Apoyo doble amarre en ángulo

4 Ad-13 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en derivación

65 15.218,38 2.040,92 89,10125,20

66 15.343,58 2.037,87 118,65112,10

3053,00

282 Apoyo doble amarre de transformacion

89,10 36 A2-17 x 12,2

64 15.165,38 2034,83 75,7598,49

T-10 x 12,2

437 Apoyo doble amarre de derivación

10 A2-16 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

137,0062 14.855,84 2.005,05

211,0563 15.066,89 2027,25

12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo

174,03 32 Ad-12174,03 x 12,2

37 A2-15 x

179,74

75,745

92,25

158,37 158,37

154,77 154,77

118,65

92,25

61 14.718,84 2005,05

80

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

105,80

519,65

348,15

104,35

159,75

316,80

326,40

211,21

262,30

Apoyo doble suspension de transformación

12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo

437 Apoyo doble amarre de transformación12,2T-23120 26.012,35 1.407,39100 70

108,00119 25.904,35 1444,51

105,60118

x104,35 38

106,80

Apoyo doble suspension de transformación

106,80 16 A2-38 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

12,2 28225.798,75 1460,06

12,2 437A2-37 x Apoyo doble amarre en ángulo186,30

145,95 145,95 6 T-22 x189,10 31

116 25.420,55 159,75191,90

189,10117 25.612,45 1463,78x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

282 Apoyo doble amarre en ángulo115 25.292,95 1.461,36 194,20127,60

21 A2-36

A2-35 x 12,2

114 25.032,15 1463,94 179,70260,80

282 Apoyo doble amarre en ángulo98,60

56 Ad-22 x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación

A2-34 x 12,2113 24.933,55 1458,77 67,0535,50

30,4025,30

112

11

30,40

22

67,05

179,70

194,20

Apoyo doble suspension de transformación

24.898,05 1.468,80 A2-33 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo22x 12,2 28256,65 56,65 2 T-21

x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

A2-31

25 A2-32

282 Apoyo triple amarre en ángulox 12,2109 24.692,39

90,18 90,18110 24.784,75 1493,9788,00

111 24.872,75 1501,62

1525,42 192,97 192,97 4392,36

Apoyo triple amarre de derivación205,53 102 A3-2 x 12,2 282282 Apoyo doble amarre en ángulo107 24.281,34 1520

117,48108 24.398,82 1525,76

293,57

437 Apoyo triple amarre de transformación106 24.240,54 1520 60,6540,80

x 12,2

T-20 x 12,2

12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo105 24.160,04 1558,2 348,1580,50

60,65 35

Apoyo triple amarre de transformación104 23.544,24 1.581,94 519,65615,80

8 A1-35 xx 12,2 282

12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo103 23.120,74 1.591,39 316,80423,50

39 T-19

2 A1-33 x102 22.910,64 1.909,08 195,90

210,10x 12,2 282

12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo101 22.728,94 1.661,55 223,75181,70

1 T-18

36 A2-29 x

Apoyo doble suspensión de derivación

2 A1-32 x99 22.204,34 1.716,45 248,90

258,80100 22.463,14 1.700,73 262,30

265,80

12,2 282 Apoyo triple amarre en derivación239,00

0 Ad-21 x 12,2 28272 Ad-20 x

97 21.929,54 1.769,51 326,4035,80

98 21.965,34 1.750,60 137,40

617,0010 Ad-19 x

282 Apoyo doble suspension de derivación

12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación

12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulo

21.312,54 1.762,16 589,75 0 x 12,2

94 20.601,84 1.800,00 251,05148,20

95 20.750,04 1.800,00562,50

96 589,75 Ad-18

282 Apoyo doble suspensión en ángulo

12,2 282 Apoyo doble suspension de transformación

x

282 Apoyo doble amarre en ángulo

205,53

79,14 23 A2-3079,14

355,35 1 A1-31

12,2

12,2

A2-28

xT-17 x

xA1-30

12,2 282 Apoyo doble suspensión en ángulox

20.247,94 1795,71

125,60 16

353,901

220,65 987,40

93

8 A1-2991 19.996,74 1.928,57 134,80163,80

92 20.160,54 1908,71

105,80

215,94

277,61

134,80

81

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

100,70

82,67

99,50

99,65

75,30

61,25

64,20

x 437 Apoyo doble amarre en ánguloA2-5267,95 12,2

12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

62 30150 29.237,99 1339,83

A2-5191,75 xx 12,2 282 Apoyo triple amarre en ánguloA3-4148 29.054,49 1337,88 113,10

109,90149 29.164,39 221.346,17

73,6091,75

39116,30

100

67,95 42

84,25

113,10

A2-50

Apoyo doble suspensión de transformación

x 12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 282146 28.885,99 1337,26 122,3052,20

147 28.938,19 1336,5 84,25

3 T-27192,40

137,35

122,30

82,3039 Ad-29

A2-49

145 28.693,59 1.350,62 137,35

12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación

x1.347,68 88,00 1288,00x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo128,10 22 A2-48

12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

38 A2-47

121,73

74,90

114,15 1 A1-36 x142 28.355,09 1347,33162,50

143 28.517,59 1343,8393,70

144 28.611,29

437 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo

140 28.205,29 1343,43 75,3084,00

141 28.289,29

282 Apoyo doble suspensión de transformación

1.363,95 74,9065,80

35 A2-46 x 12,2

138 28.082,79 1320 64,2055,90

139 28.138,69 1324,89 61,2566,60

282 Apoyo doble suspensión de derivación

21 Ad-28 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación

12,2

12,2

5 Ad-27 x

8 T-26 x

136 27.883,49 1320 99,50126,80

137 28.010,29 1320 99,6572,50

Apoyo triple amarre en ángulo72,20

1 A1-35 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

x 12,2 28283,40 83,40 47 A2-45

12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

110,55 1 Ad-26 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación167,45

xx

135 27.811,29 1338,86

126,50134

1.346,83

437 Apoyo doble amarre en ángulo

27.716,69 1343,2694,60

192,65 23 A2-44

A2-43

282 Apoyo doble amarre en ángulo

12,2132 27.331,39 1.359,79 183,25258,80

133 27.590,19

A2-42 x 12,2119,50 24107,70

36

119,50

183,25

x 12,2 437 Apoyo doble amarre en ángulo121,65 36 A2-41121,65x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo96,60 102 A3-396,601.394,49

112,00130 27.092,39 1.984,26

131,30131 27.223,69 1.379,58

282 Apoyo doble suspension de transformación

58,25 2 Ad-25 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación

T-25 x 12,2134,35 7

150,57 16

116,69

150,57

Apoyo doble amarre en ángulo

T-24 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación

12,2 282

127 26.863,89 1.403,1935,30

128 26.899,19 1.422,8881,20

129 26.980,39

12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación

26.630,49 1.406,84233,40

82,67 13 A2-40 x124 26.465,15 1.411,98

97,60125 26.562,75 1.408,88

67,74126

12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación93,90

95,75 36 Ad-2495,75 xx119,50 119,50 4 Ad-23

Apoyo doble suspensión en angulo 122 26.226,15 1412,25 129,10145,10

123 26.371,25 1.494,58x 12,2 282

113,10129,1 5 A1-34

10 A2-39 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

100,70

106,90 106,90121 26.113,05 1413,11

82

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

62,30

77,00

75,40

87,45

91,85

Apoyo doble amarre en el ángulo282x 12,2180 32.003,70 1254,86 61,3048 40

74,2012 A2-61

89,00 x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo

282

Apoyo doble suspensión en angulo

101,15 2 A1-47 Apoyo doble suspensión en angulo 101,15

179x 12,2

31.929,50 1262,59 89,00 62 A3-5

Apoyo doble suspensión de transformacion

177 31.727,20 1272,24 146,2098,50

178 31.825,70 1.265,05103,80

12,2

x 12,2

x 12,2 282

282 Apoyo doble suspensión en angulo 114,54

1288,17

282193,90

146,20 3 A1-46

6 T-35x

132,25

175 31.462,70 8 A1-45

12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo14 A2-60 x174 31.397,70 1.296,76 91,8565,00

67,8070,60

176 31.533,30 1278,03

Apoyo doble amarre en ángulo

x173 31.279,00 1.297,71 87,45 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo118,70

12,2 282172 31.222,80 1295,35 47,1556,20

15 A2-59

32 A2-58 x12,2 282 Apoyo doble de transformación y derivación64,75 3 T-34 x

57,99

91,40171 31.184,70 1293,04

38,10

12,2 282 Apoyo doble de transformación y derivación

Apoyo doble amarre en ángulo77,00

170 31.093,30 1.302,91 84,20 3 T-3384,20 x40 A2-57

437

x 12,2 437168 30.939,30 1307,13 93,95

77,00169 31.016,30 1302,98 77,00

Apoyo doble amarre de transformación110,90

93,95 42 T-32 x 12,2

87,90 6 A1-44 x167 30.828,40 1306,91 87,90 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

Apoyo doble amarre de derivación

5 A1-43 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

X 12,2 28281,95

84,35

21 Ad-3081,95

84,35

30.659,70 1308,58103,80

166 30.763,50 1301,4564,90

12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación47,30 47,30 16 T-31 xApoyo triple amarre en ángulo12,2 282X46 A2-5675,40

34,50164 30.599,60 1325

163 30.565,10 1335,25

60,10165

Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

x 12,2 282161 30.333,10 1.350,92 105,50115,70

162 30.448,80 1.342,39 116,00116,30

7 A1-42

95,3029 A2-55

106,15 3 A1-41

116,00

103,30x

Apoyo triple amarre de transformación

12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

12,2 282159 30.120,80 1.368,99 137,85117,00

160 30.237,80 1.358,05

46 T-30 x4 A1-40

Apoyo triple amarre de transformación

x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

12,2 282157 29.855,80 1.353,97 86,10106,30

158 29.962,10 1.366,55

71 T-29 x12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

Apoyo doble suspensión en angulo 42,30

156 29.789,90 1.353,72 54,10 0 A1-39 x155 29.747,60 1.351,03 90,85

Apoyo doble amarre de transformación139,40

154,90 13 T-28

12,2 2826 A1-38 xx 12,2 282

153 29.437,80 1.355,15

90,85

119,80

154,90

119,80

154 29.608,20 1.343,96

69,20

54,10

86,10

132,50

65,90

132,50158,70

170,40

282 Apoyo doble suspensión en angulo

137,85

53 A2-54 x 12,2 282 Apoyo triple amarre en ángulo

437 Apoyo doble amarre en ángulo

1.344,45 68,76 68,76 7 A1-37 x 12,2

12,268,31

152 29.368,60

65,31 65,305 37 A2-53 x151 29.300,29 1340,74

62,30

83

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

48,40

88,20

66,05

76,91

Apoyo doble amarre de derivación

x

367 00291,50 15 Ad-40

225,18

x 12,2 282

Apoyo doble amarre en ángulo

212,50 24 A2-72 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

x 12,2 28235.104,46 1011,76209,00

179,08 12 A2-71

209 35.313,46 969,91216,00

210 35.529,46 974,75

12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación

206 34.746,30 1049,20 229,50209,00

207 34.955,30 1025,84149,16

208

x

179,08x

3 T-43 x

282 Apoyo doble amarre en ángulo1077,40 193,18250,00

0 Ad-39 12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación

20 A2-70 12,2

159,97183,58

12,2118,96 A2-69 x118,96

x204 34.359,94 1079,33 159,97136,36

205 34.496,30

282 Apoyo doble amarre en ángulo

282

4 T-42 12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación

11

Apoyo triple amarre en ánguloA2-68 x 12,284,17 56

12,292,78

84,17

282 Apoyo doble amarre en ángulo92,78 11 A2-67 x12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación

20254,34

203 34.176,36 1080,05

34.122,02 1089,12

282 Apoyo doble amarre de derivación

34.008,02 1091,02114,00

94,27 3 Ad-38 x94,27x95,14 12,2

201

95,14 14 Ad-37

Apoyo doble amarre de derivación73,30

199 33.819,49 1102,25116,97

200 33.936,46 1096,7871,56

x 12,2 282282 Apoyo doble suspensión de transformación

160,90198 33.746,19 1105,34 117,10 117,10 11 Ad-36

T-41 x 12,2

33.233,49

180,00 180,00 6

132,55

199,10

152,70

197 33.585,29 1107,65

196 33.386,19 1108,85

195

139,90

Apoyo doble suspensión de derivación

175,90 23 Ad-35 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de derivación

1154,7 x194 33.121,09 1168,19

15 Ad-34112,40

139,90167,40

132,05 132,05

210,19

282282

12,2

12,2

12,2

282

Apoyo doble amarre en ángulo26 A2-66 x

Apoyo doble amarre en ángulo

Apoyo doble amarre de transformación21 T-40 xx 12,2 282

193

105,75 8 T-39105,75

97,00 12 A2-65

32.953,69 1168,98

282 Apoyo doble suspensión de derivación

32.856,99 1175,4396,70

x 12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación

Ad-33 x 12,2

97,30192

68,75 368,75

97,00

282 Apoyo doble amarre de transformación23,30

190 32.645,49 1.190,11114,20

191 32.759,69 1.185,58

T-38 x 12,232.622,19 1.201,03 40,80 2040,80x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo66,05 10 A2-64x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación88,20 18 T-37

102,60187 32.490,09 1.213,56

73,80188 32.563,89 1.211,50

58,30189

x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación

282 Apoyo doble suspensión en angulo 51,21

186 32.387,49 1.217,97 76,91 111 Ad-32

A1-48 x 12,21.221,06 46,30 946,30x 12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación45,34 41 Ad-3145,34x 12,2 282 Apoyo doble amarre de ángulo 73,95 22 A2-63

79,27 41 A2-62

18

183 32.245,60 1.235,3449,30

184 32.294,90 1.230,3141,38

185 32.336,28

x 12,2 437 Apoyo doble amarre de ángulo

T-36 x 12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación181 32.052,10 1.245,03 71,6594,90

182 32.147,00 1.239,88 96,7598,60

48,40

84

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

367,00

A1-59

12,2

204,00 12,2

xx

240 43.305,16 274,57 282 Apoyo doble suspensión

Apoyo doble suspensión de derivación Ad-49 x 12,2 282

x366,15 366,15 0

204,000

204 00204,00

282 Apoyo doble suspensión de derivación

x 12,2 282 Apoyo triple amarre de derivación

239 43.101,16

Ad-47 x422,30 422,3 43 Ad-48

299,56

282 Apoyo doble amarre en ángulo

237 42.256,56 323,52316,30

238 42.572,86 336,85528,30

2x 12,2

12,2

41.902,66 374,28 280,20311,30353,90

335,10

Apoyo doble amarre en ángulo

235 41.696,16 398,55

234 41.433,76 427,92

206,50236

Apoyo doble suspensión en angulo 262,40

12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo x234,45 234,45

Apoyo doble amarre en ángulo

12,2 282 Apoyo doble suspensión de transformación

437T-46 x135,75

141,60287,50 20 A2-7841.000,36 468,15

433,40347,90

233

12,2

28212,2 282

12,2

282282

x 12,2

Apoyo doble suspensión en angulo

Apoyo doble amarre en ángulo

Apoyo doble amarre de transformación

229 40.380,96 590,10 106,80 A1-56 x26 A2-76

6 A1-57

33 A2-77

6

256,25

18

A1-58

A2-79

282T-45 x 12,2

x 12,2

Apoyo doble suspensión A1-55 x 12,2

232

230 40.486,96 584,86

40.858,76 501,48

231 40.728,86 519,35

173,95106,00

241,90

282146,10

185,90129,90

2

588,37 146,10107,60

0

5

12

282 Apoyo doble suspensión de derivación

227 40.088,76 571,99 182,20184,60

228 40.273,36

0 Ad-46 x225 39.844,86 582,89 101,10

64,10226 39.908,96 577,97 121,95

179,80

Apoyo doble suspensión en angulo 138,10

101,10 14 A2-75 x 12,2 282 Apoyo doble amarre en ángulo

12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación

160,75 6 A1-54 x 12,2 282223 39.523,36 611,18

183,40224 39.706,76 603,38

12,2 282 Apoyo doble suspensión de derivación 510,30

346,85 2 Ad-45346,85 x

Apoyo doble suspensión de derivación 165,80

222 39.013,06 651,62 338,05 3 Ad-44 xx 12,2 282662,47 308,60 5 Ad-43

12,2 282 Apoyo doble amarre de transformación220 38.395,86 765,63 338,85451,40

221 38.847,26

10 T-44 x219 38.169,56 789,73 255,60

226,30

Apoyo doble amarre de derivación284,90

0 A1-53 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión

12,2 437218 37.884,66 834,34 213,45 31 Ad-42 x

216 37.581,16 826,38 130,45161,50

217 37.742,66142,00

12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo 791,90 151,75 5 A1-52 x

363,45

12,2 282 Apoyo doble suspensión 0 A1-51 x

446,35 29224,30

213 36.589,06 932,21

31 A2-74 x215 37.481,76 834,46 383,9099,40

668,40214 36.813,36 931,03 446,35

12,2 437 Apoyo doble amarre de derivación

12,2 Apoyo doble amarre en ángulo

Apoyo doble amarre en ángulo437437

12,2

Ad-41 xA2-73 x

12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo 190,00

7 A1-50 x502,60

346,30

A1-49278,50 x

32

12,2 282 Apoyo doble suspensión211 35.896,46 960,05

212 36.086,46 941,48

367,00

160,78

213,45

255,60

338,85

160,75

324,33

142,30

346,30

363,45

383,90

278,50 0

85

HOJA DE LOCALIZACION

OBSERVACIONESEC (kg )MEDIO (mts )

CALCULO ( mts ) ANGULO ( º ) TIPO SUSP. AMAR. ALTURA

( mts )APOYO PROGRESIVA (mts )

COTA ( mts )

VANOREAL ( mts )

ESTRUCTURA

204,00

12,2 282 Apoyo doble terminal0º AT x252 45.769,81 58,58 107,35

114,90253 45.884,71 64,10 57,45

Apoyo doble suspensión de derivación 99,80

1 A1-65 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

x 12,2 282282 Apoyo doble amarre en ángulo

57,79 90,00187,65

101,33

386,40225,45

3 Ad-52

x 12,2

X 12,2

251 45.670,01

282 Apoyo triple amarre en ángulo254,43 96 A2-81

13 A2-82

282 Apoyo doble amarre de derivación

249 45.467,36 66,10122,45

250 45.589,81 57,0280,20

Ad-51 x 12,2248 45.080,96 97,91 225,45

282 Apoyo doble suspensión en angulo

A1-64 x 12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo

310,00 6 A1-63 x310,00 12,2

A1-62 x235,92

Ad-50 x233,30 7

45.016,46 99,00 193,35 1193,3564,50

1

44.396,46 165,59297,80

246 44.694,26 135,83322,20

247

Apoyo triple amarre en ángulo

12,2244 44.227,66 174,77 238,45 282 Apoyo doble suspensión de derivación 168,80

245

x 12,2 282203,70 256,90 46256,90308,10

5

12,2 282 Apoyo doble suspensión en angulo 205,20 2 A1-61 x205,20

12,2 282 Apoyo doble suspensión204,35 0 A1-60 x204,35241 43.509,16 251,53204,70

242 43.713,86 223,72205,70

243 43.919,56

204,00

57,45

A2-80

86

Nº PAR

COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO

UNITARIO TOTAL

1 845RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNAPERCHA DE CUATRO AISLADORES CON SUS ACCESORIOS UND 90,00 29.112,63 2.620.136,70

2 847RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNAPERCHA DE TRES AISLADORES CON SUS ACCESORIOS UND 48,00 29.112,63 1.397.406,24

3 854RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNSECCIONADOR DE 15 KV UND 12,00 34.742,48 416.909,76

4 857RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNSISTEMA DE CONTROL PARA A.P. UND 46,00 31.329,27 1.441.146,42

5 858RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNPARRAYO DE 15 KV UND 99,00 34.742,48 3.439.505,52

6 862RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNCORTACORRIENTE DE 15 KV UND 99,00 43.207,39 4.277.531,61

7 886RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNPOSTE DE A.T. UND 204,00 98.259,93 20.045.025,72

8 872RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNACRUCETA DE ACERO DE 2.40 MTS CON SUS HERRAJES UND 512,00 43.428,13 22.235.202,56

9 873RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNAISLADOR DE ESPIGA CON SU PALILLO PARA 13.8 KV UND 836,00 11.580,82 9.681.565,52

10 875RADESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNACADENA DE AISLADORES DE SUSPENSION 13.8/34.5 KVCON SUS ACCESORIOS

UND 789,00 14.476,03 11.421.587,67

11 876RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNACRUCETA DE ACERO DE 1.80 MTS CON SUS HERRAJES UND 182,00 43.428,13 7.903.919,66

12 896RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 10 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 25,00 133.141,91 3.328.547,75

13 897RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 15 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 25,00 133.141,91 3.328.547,75

14 898RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 25 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 9,00 133.141,91 1.198.277,19

15 899RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNTRANSFORMADOR DE 37.5 KVA CON SUS ACCESORIOS UND 1,00 166.427,39 166.427,39

16 901RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE 100MTS DE CONDUCTOR ARV # 2 PARA B.T. HM 151,50 82.243,51 12.459.891,77

17 905RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE 100MTS DE CONDUCTOR ARV # 1/0 PARA A.T. HM 138,00 82.243,51 11.349.604,38

PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.

Fecha: Marzo 2007

87

Nº PAR

COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO

UNITARIO TOTAL

PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.

Fecha: Marzo 2007

18 906RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE 100MTS DE CONDUCTOR ARV # 2/0 PARA A.T. HM 322,00 82.243,51 26.482.410,22

19 910RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNBRAZO DE A.P. 3/4"X1.20MT CON SU CONX. LUMIN. M-520A. UND 110,00 33.812,97 3.719.426,70

20 912RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE UNVIENTO A UN ANCLA PARA RETENIDA EN A.T. UND 51,00 20.686,10 1.054.991,10

21 920RA DESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DE DOSVIENTOS A DOS ANCLAS PARA RETENIDA EN A.T. UND 101,00 33.358,43 3.369.201,43

22 922RADESMANTELAMIENTO Y TRASLADO AL ALMACEN DECUATRO VIENTOS A CUATRO ANCLAS PARA RETENIDA ENA.T.

UND 102,00 83.396,08 8.506.400,16

23 652RA S/C DE BARRA DE COBRE PARA CONEXION A TIERRA ENPOSTE DE A.T. UND 210,00 133.790,78 28.096.063,80

24 653RAS/C DE CONEXION A TIERRA POSTE DETRANSFORMACION CON PARARRAYOS LINEA TRIFASICA13.8 KV

UND 46,00 632.798,04 29.108.709,84

25 2005RAS/C DOS CORTACORRIENTES EN CRUCETA DOBLE 1.80 MTPARA DERV.MONOF. 13.8KV EN POSTE SECC. 4 1/2". ARV. # 2/0 AL 4/0

UND 33,00 1.823.304,18 60.169.037,94

26 2006RA S/C CRUCETA DOBLE PARA DERIVACION TRIFA. 34.5KVCONDUCTOR ARV. # 2 AL 1/0 CON CORTACORRIENTES UND 3,00 3.869.731,73 11.609.195,19

27 2007RA S/C CRUCETA DOBLE PARA DERIVACION TRIFAS 13.8 KVARV # 2 AL 1/0 CON CORTACORRIENTES UND 41,00 2.948.366,61 120.883.031,01

28 2070RAS/C DE DOS CRUCETAS DOBLES DE 2.40 MTS. 90/120GDOS. LINEA TRIFASICA 34.5 KV EN POSTE DE SECC. 41/2" ARV. 2/0 AL 4/0.

UND 5,00 4.361.981,23 21.809.906,15

29 2074RAS/C UNA CRUCETA DOBLE 2.40 MT ANG 120/ 170GDO.LINEA TRIFASICA 34.5 KV POSTE DE SECC. 4 1/2" ARV# 2/0 AL 4/0

UND 81,00 3.488.923,75 282.602.823,75

30 2092RA S/C UNA CRUCETA DE 2.40 MTS EN ALINEAC. LINEATRIFASICA 34.5 KV EN POSTE DE SECC 4 1/2" UND 20,00 628.205,50 12.564.110,00

31 2123RA S/C UNA CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT PARA ANG. 170/180GDOS LINEA TRIFASICA 34.5KV POSTE DE SECC. 41/2" UND 47,00 1.257.233,35 59.089.967,45

32 2090RA S/C UNA CRUCETA DE 2.40 MTS EN ALINEAC. LINEATRIFASICA 13.8 KV EN POSTE DE SECC 4 1/2" UND 20,00 472.828,96 9.456.579,20

33 2107RAS/C UNA CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT PARA ANG. 120/170LINEA TRIFASICA 13.8 KV EN ESTRUCTURAAUTOSOPORTANTE ARV 2/0 AL 4/0

UND 81,00 1.847.957,65 149.684.569,65

34 2108RAS/C UNA CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT ANG. 170/180 GDOSLINEA TRIF. 13.8KV EN ESTRU AUTOSOPORTANTE SECC41/2"

UND 47,00 1.003.156,73 47.148.366,31

88

Nº PAR

COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO

UNITARIO TOTAL

PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.

Fecha: Marzo 2007

35 2118RAS/C DOS CRUCETAS DOBLES DE 2.40 MTS ANG. 90/120GDOS LINEA TRIF. 13.8 KV ESTRUCT. AUTOSOPORT.SECC. 4 1/2" ARV 2/0 AL 4/0

UND 5,00 2.838.922,38 14.194.611,90

36 609RA S/C DE CONECTORES UW 25R ARV. # 2 AL 2/0 PARAAMARRE EN PERCHA EXISTENTE Y/O PUENTES AEREOS UND 504,00 20.315,50 10.239.012,00

37 1003RA S/C DE UN AMORTIGUADOR PARA CONDUCTOR # 4/0 UND 222,00 93.298,59 20.712.286,98

38 3308RA S/C ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE CON 2 POSTES DE12.20 MT E.C.= 282 KG UND 191,00 3.367.454,99 643.183.903,09

39 3309RA S/C ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE CON 2 POSTES DE12.20 M E.C.= 437 KG UND 36,00 4.095.720,42 147.445.935,12

40 4013RA S/C ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE CON TRES POSTESDE 12,20 MTS EC=282 KGS UND 26,00 5.200.633,00 135.216.458,00

41 3411RA FUNDACION PARA ESTRUCTURA AUTOSPORT. DE 12.20MT EN CUALQUIER TIPO DE SUELO 1.00X0.60X1.80 M3 227,00 535.792,03 121.624.790,81

42 3400RA FUNDACION PARA ESTRUCTURA TRIPLEAUTOSPORTANTE DE 13,72 MTS UND 26,00 924.579,59 24.039.069,34

43 3514RA S/C PINTURA DE ESTRUCTURA AUTOSOPORTANTE DE A.T. UND 227,00 107.772,04 24.464.253,08

44 3516RA S/C PINTURA PARA ESTRUCTURA TRIPLEAUTOSOPORTANTE UND 26,00 140.677,47 3.657.614,22

45 3515RA CODIFICACION DE UN POSTE DE A.T. O B.T. UND 253,00 7.068,23 1.788.262,19

46 2810RAS/C TRES SECCIONADORES PARA LINEA TRIF. 34.5 KVCON CRUCETA DOBLE DE 2.40 MT EN AMARRE SECCION 44 1/2

UND 9,00 5.721.971,99 51.497.747,91

47 2302RAS/C DOS PARARRAYOS, DOS CORTACORRIENTES LINEAMONOF. 13.8KV EN POSTE TRANSFORM. SECC. 4 1/2"CONDUCTOR 6 AL 2/0.

UND 39,00 1.875.257,03 73.135.024,17

48 2306RAS/C TRES PARARRAYOS, TRES CORTACORRIENTE LINEATRIFAS. 13.8KV POSTE TRANSF. Y SECC.(4 1/2) ARV. # 6 AL2/0

UND 7,00 2.847.931,63 19.935.521,41

49 2809RAS/C TRES SECCIONADORES PARA LINEA TRIF. 13.8 KV ENCRUCETA DE 2.40 MT AMARRE O ANG. 120/170 SECC.4 1/2"ARV. 2/0 AL 4/0.

UND 18,00 3.156.572,67 56.818.308,06

50 46RA S/C ADAPTADORES PARA CONEXION DE BANCO DETRANSFORMACION TRIFASICO A LINEA AT ARV. # 4/0 UND 39,00 264.436,26 10.313.014,14

51 44RA S/C ADAPTADORES PARA CONEXION DE BANCOS DETRANSFORMACION MONOFASICO A LINEA AT ARV. 4/0 UND 7,00 181.277,14 1.268.939,98

89

Nº PAR

COD. COVENIN DESCRIPCIÓN DE LA PARTIDA UNID CANT. PRECIO

UNITARIO TOTAL

PRESUPUESTO OBRA: CONSTRUCCION LINEA DE SUBTRANSMISION (34,5 KV) ENLACE S/E LAGUNILLAS, LA AZULITA - S/E CAÑO ZANCUDO,ESTADO MERIDA.

Fecha: Marzo 2007

52 4207RA TENSADO DE 100 MT DE CONDUCTOR ARV. # 4/0 PARA A.T. HM 2.760,00 832.367,00 2.297.332.920,00

53 3956RA REUBICACION DE DOS PERCHAS DE CUATROAISLADORES A 90 GDOS. UND 90,00 133.197,44 11.987.769,60

54 3958RA REUBICACION DE DOS PERCHAS DE CUATROAISLADORES A 180 GDOS. UND 48,00 133.197,44 6.393.477,12

55 3977RA REUBICACION DE TRES TRANSFORMADORES MONF. DE10 KVA RELACION 13800/120-240V UND 2,00 614.235,05 1.228.470,10

56 3978RA REUBICACION DE TRES TRANSFORMADORES MONF. DE15 KVA RELACION 13800/120-240V UND 4,00 614.235,05 2.456.940,20

57 3979RA REUBICACION DE TRES TRANSFORMADORES MONF. DE25 KVA RELACION 13800/120-240V UND 1,00 614.235,05 614.235,05

58 4024RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. DE 10 KVARELACION 13800/120-240V UND 19,00 246.244,83 4.678.651,77

59 4025RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. 15 KVARELACION 13800/120-240V UND 10,00 246.244,83 2.462.448,30

60 4026RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. DE 25 KVARELACION 13800/120-240V UND 9,00 246.244,83 2.216.203,47

61 4027RA REUBICACION DE UN TRANSFORMADOR MONF. DE 37.5KVA RELACION 13800/120-240V UND 1,00 246.244,83 246.244,83

61 4403RA S/C VARILLA DE ARMADO PARA ARV. # 4/0 AWG UND 720,00 78.416,70 56.460.024,00

4.680.971.891,52

514.906.908,07

5.195.878.799,58 TOTAL GENERAL Bs.(11.00%) I.V.A. Bs. :

Total Bs.