Calculo Por Caida de Tension Del Ing. Seis

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SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION. LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA: Corriente Nominal In 0.00 Voltaje de operacion 0 e%= 1.7320*2*In*L Longitud del cond. L 10 V * A Area del conductor A 0 e%= ### SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210- NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

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SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.

LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA:

Corriente Nominal In = 0.00Voltaje de operacion V 0 e%= 1.7320*2*In*LLongitud del cond. L = 10 V * AArea del conductor A = 0

e%= ###

SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

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7. ALIMENTADOR DEL TABLERO B.

7.1 DESCRIPCION

7.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION

7.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO

EL TIPO DE AISLAMIENTO USADO EN LOS CONDUCTORES SERA THW-LS A 60°C, 600 VOLTS.

7.4 TIPO DE CANALIZACION Y LUGARES DE INSTALACION

7.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR

DATOS TECNICOS

CAPACIDAD DE CARGA (KW) 8.763VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) 240 120DISTANCIA (MTS) 15F.P 0.9FD. 0.8

CARGA (KW) 7.010

In = 1000 * 7.0104 *240*0.9

In = 7,010.40 = 32.46 AMP.216.00

DEMANDA DEL 100% In = 32.46 AMP.

7.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR

7.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.

1 POR LO TANTO;

ESTE TABLERO DENOMINADO 'TAB B', ES UN TABLERO QO-08, DE 2 FASES TRES HILOS, 240 VOLTS, 60 HZ.,SE ENCUENTRA EMPOTRADO EN MURO Y ESTA INSTALADO A UNA ALTURA DE 1.80 METROS SOBRE EL NIVEL DE PISO TERMINADO, SE ENCUENTRA UBICADO EN EL CUARTO NUMERO 10.

LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR CUATRO CONDUCTORES; DOS FASES, NEUTRO Y EL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA, LOS CONDUCTORES DEBERAN CUMPLIR CON EL CODIGO DE COLORES, DEBIENDO SER, BLANCO EL NEUTRO, DESNUDO O DE COLOR VERDE EL DE PUESTA A TIERRA Y DE COLOR DIFERENTE AL BLANCO Y AL VERDE EL DE LAS FASES.

SE USARA TUBERIA DE PVC O POLIDUCTO EMBEBIDO EN CONCRETO, POR LOSA O MURO, CUANDO LA INSTALACION SEA VISIBLE SE USARA TUBERIA METALICA.

LA CARGA TOTAL A ALIMENTAR SERA DE 8,763 WATTS, DEBIDO A QUE EL EQUIPO NO UTILIZA TODA LA CARGA AL MISMO TIEMPO SE LE APLICARA UN FACTOR DE DEMANDA, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA:

SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005 EL TAMAÑO MINIMO DE LOS CONDUCTORES DEL ALIMENTADOR DEBE PERMITIR UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE IGUAL O MAYOR QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA

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Ic 1.25In

Ic 40.57

Ict = 55 AMP

FCT (40ºC) = ###FCA = ###

LA CAPACIDAD DE CONDUCCION DEL CONDUCTOR (CCC) ESTA DADA POR:

CCC= FCT*FCA*Ict

CCC = 45.1 AMP.

7.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA:

Corriente Nominal In = 32.46Voltaje de operacion V 240 e%= 2*In*LLongitud del cond. L = 15 V * AArea del conductor A = 13.3

e%= 0.61

7.7 SELECCIÓN DE LA CANALIZACION.

SE TIENE PROYECTADO INSTALAR 3-6AWG FASES Y 1-10d AWG DESNUDO DE TIERRA.

Area del conductor fase (ACF)= 46.80Area del conductor neutro (ACN)= 46.80 ATC = AREA TOTAL DE LOS CONDUCTORESArea del condustor de tierra (ACT) = 5.26 FR = FACTOR DE RELLENOArea del cond. de T. aislada (ACTA) 0.00 ST = SECCION DEL TUBONo. De cond. de fase (NCF) = 2.00No. De cond. por neutro (NCN) = 1.00No. de cond. de tierra (NCT) = 1.00No. de cond. de tierra (NCTA) = 0.00

FR = 0.4

ATC = (NCF*ACF)+(NCN*ACN)+(NCT*ACT)+(NCTA*ACTA)

DE LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005, SELECCIONAMOS EL CONDUTOR CALIBRE No.6 AWG, UNO POR FASE, CON AISLAMIENTO THW-LS A 60ºC, EL CUAL PUEDE CONDUCIR UNA CORRIENTE (Ict) DE:

ESTA CORRIENTE DEBERA ESTAR AFECTADA POR LOS FACTORES QUE NOS MARCA LA NOM-001-SEDE-2005, EN LA TABLA 310-16 Y LA SECCION 310-15 (G), QUE SON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA (FCT) Y FACTORES DE CORRECCION POR AGRUPAMIENTO (FCA), SI CONSIDERAMOS LOS SIGUIENTES VALORES:

POR LO TANTO SIENDO CCC MAYOR QUE Ic, EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

EL DIAMETRO DE LA TUBERIA A UTILIZAR SE CALCULA EN BASE A LAS TABLAS 10-4 Y 10-5 DE LA NOM-001-SEDE-2005 DE LA SIGUIENTE MANERA:

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ATC = 146

ST = ATC / FR

ST = 364 AREA INTERIOR EN MM. CUADRADOS.

7.8 CALCULO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA.

LA SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA SE REALIZA EN BASE A LA TABLA 250-95 DELA NOM-001-SEDE-2005, DONDE SE TIENE QUE PARA UN DISPOSITIVO DE PROTECCION DE 100ASE DEBE SELECCIONAR UN CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA DE CALIBRE 8 AWG.

CON ESTE VALOR DE ST SE OBTIENE UNA TUBERIA DE DIAMETRO DE 27 MM (1 "), CON UN AREA INTERIOR DE 557 MM CUADRADOS.

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1]

6. ALIMENTADOR DEL TABLERO C.

6.1 DESCRIPCION

6.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION

6.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO

EL TIPO DE AISLAMIENTO USADO EN LOS CONDUCTORES SERA THW-LS A 60°C, 600 VOLTS.

6.4 TIPO DE CANALIZACION Y LUGARES DE INSTALACION

6.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR

DATOS TECNICOS

CAPACIDAD DE CARGA (KW) 0.857VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) 240 120DISTANCIA (MTS) 15F.P 0.9FD. 1

CARGA (KW) 0.857

In = 1000 * 0.857 *240*0.9

In = 857.00 = 3.97 AMP.216.00

DEMANDA DEL 100% In = 3.97 AMP.

6.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR

6.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.

POR LO TANTO;

Ic 1.25In

ESTE TABLERO DENOMINADO 'TAB C', ES UN TABLERO QO-04, DE 2 FASES TRES HILOS, 240 VOLTS, 60 HZ.,SE ENCUENTRA EMPOTRADO EN MURO Y ESTA INSTALADO A UNA ALTURA DE 1.80 METROS SOBRE EL NIVEL DE PISO TERMINADO, SE ENCUENTRA UBICADO EN LA CASETA DE VIGILANCIA.

LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR CUATRO CONDUCTORES; DOS FASES, NEUTRO Y EL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA, LOS CONDUCTORES DEBERAN CUMPLIR CON EL CODIGO DE COLORES, DEBIENDO SER, BLANCO EL NEUTRO, DESNUDO O DE COLOR VERDE EL DE PUESTA A TIERRA Y DE COLOR DIFERENTE AL BLANCO Y AL VERDE EL DE LAS FASES.

SE USARA TUBERIA DE PVC O POLIDUCTO EMBEBIDO EN CONCRETO, POR LOSA O MURO, CUANDO LA INSTALACION SEA VISIBLE SE USARA TUBERIA METALICA.

LA CARGA TOTAL A ALIMENTAR SERA DE 857 WATTS, DEBIDO A QUE EL EQUIPO NO UTILIZA TODA LA CARGA AL MISMO TIEMPO SE LE APLICARA UN FACTOR DE DEMANDA, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA:

SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005 EL TAMAÑO MINIMO DE LOS CONDUCTORES DEL ALIMENTADOR DEBE PERMITIR UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE IGUAL O MAYOR QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA

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1]

Ic 4.96

Ict = 30 AMP

FCT (40ºC) = ###FCA = ###

LA CAPACIDAD DE CONDUCCION DEL CONDUCTOR (CCC) ESTA DADA POR:

CCC= FCT*FCA*Ict

CCC = 24.6 AMP.

6.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA:

Corriente Nominal In = 3.97Voltaje de operacion V 240 e%= 2*In*LLongitud del cond. L = 15 V * AArea del conductor A = 5.26

e%= 0.19

6.7 SELECCIÓN DE LA CANALIZACION.

SE TIENE PROYECTADO INSTALAR 3-10AWG FASES Y 1-10d AWG DESNUDO DE TIERRA.

Area del conductor fase (ACF)= 15.70Area del conductor neutro (ACN)= 15.70 ATC = AREA TOTAL DE LOS CONDUCTORESArea del condustor de tierra (ACT) = 5.26 FR = FACTOR DE RELLENOArea del cond. de T. aislada (ACTA) 0.00 ST = SECCION DEL TUBONo. De cond. de fase (NCF) = 2.00No. De cond. por neutro (NCN) = 1.00No. de cond. de tierra (NCT) = 1.00No. de cond. de tierra (NCTA) = 0.00

FR = 0.4

ATC = (NCF*ACF)+(NCN*ACN)+(NCT*ACT)+(NCTA*ACTA)

ATC = 52.4

DE LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005, SELECCIONAMOS EL CONDUTOR CALIBRE No.10 AWG, UNO POR FASE, CON AISLAMIENTO THW-LS A 60ºC, EL CUAL PUEDE CONDUCIR UNA CORRIENTE (Ict) DE:

ESTA CORRIENTE DEBERA ESTAR AFECTADA POR LOS FACTORES QUE NOS MARCA LA NOM-001-SEDE-2005, EN LA TABLA 310-16 Y LA SECCION 310-15 (G), QUE SON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA (FCT) Y FACTORES DE CORRECCION POR AGRUPAMIENTO (FCA), SI CONSIDERAMOS LOS SIGUIENTES VALORES:

POR LO TANTO SIENDO CCC MAYOR QUE Ic, EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

EL DIAMETRO DE LA TUBERIA A UTILIZAR SE CALCULA EN BASE A LAS TABLAS 10-4 Y 10-5 DE LA NOM-001-SEDE-2005 DE LA SIGUIENTE MANERA:

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1]

ST = ATC / FR

ST = 131 AREA INTERIOR EN MM. CUADRADOS.

6.8 CALCULO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA.

LA SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA SE REALIZA EN BASE A LA TABLA 250-95 DELA NOM-001-SEDE-2005, DONDE SE TIENE QUE PARA UN DISPOSITIVO DE PROTECCION DE 100ASE DEBE SELECCIONAR UN CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA DE CALIBRE 8 AWG.

CON ESTE VALOR DE ST SE OBTIENE UNA TUBERIA DE DIAMETRO DE 21 MM (3/4 "), CON UN AREA INTERIOR DE 344 MM CUADRADOS.

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5. ALIMENTADOR PRINCIPAL DE BAJA TENSION.

5.1 DESCRIPCION

5.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION

5.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO

EL TIPO DE AISLAMIENTO USADO EN LOS CONDUCTORES SERA THW-LS A 60°C, 600 VOLTS.

5.4 TIPO DE CANALIZACION Y LUGARES DE INSTALACION

5.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR

DATOS TECNICOS

CAPACIDAD DE CARGA (KW) 18.010VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) 240 120DISTANCIA (MTS) 10F.P 0.9FD. 0.8

CARGA (KW) 14.408

In = 1000 * 14.408 *240*0.9

In = 14,408.00 = 66.70 AMP.216.00

DEMANDA DEL 100% In = 66.70 AMP.

5.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR

5.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.

1 POR LO TANTO;

Ic 1.25In

ESTE ALIMENTADOR DOTARA DE ENERGIA ELECTRICA AL INTERRUPTOR GENERAL, Y DEBERA SOPORTAR LA CARGA EN WATTS DE LOS TABLEROS A, B Y C INSTALADOS EN EL INMUEBLE.

LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR CUATRO CONDUCTORES; DOS FASES, NEUTRO Y EL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA, LOS CONDUCTORES DEBERAN CUMPLIR CON EL CODIGO DE COLORES, DEBIENDO SER, BLANCO EL NEUTRO, DESNUDO O DE COLOR VERDE EL DE PUESTA A TIERRA Y DE COLOR DIFERENTE AL BLANCO Y AL VERDE EL DE LAS FASES.

SE USARA TUBERIA DE PVC O POLIDUCTO EMBEBIDO EN CONCRETO, POR LOSA O MURO, CUANDO LA INSTALACION SEA VISIBLE SE USARA TUBERIA METALICA.

LA CARGA TOTAL A ALIMENTAR SERA DE 18,010 WATTS, QUE ES LA CARGA MAXIMA DEMANDADA POR LA MAQUINA PELTIZADORA Y LA COMPACTADORAS O AGLUTINADOR, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA:

SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005 EL TAMAÑO MINIMO DE LOS CONDUCTORES DEL ALIMENTADOR DEBE PERMITIR UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE IGUAL O MAYOR QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA

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Ic 83.38

Ict = 115 AMP

FCT (40ºC) = ###FCA = ###

LA CAPACIDAD DE CONDUCCION DEL CONDUCTOR (CCC) ESTA DADA POR:

CCC= FCT*FCA*Ict

CCC = 94.3 AMP.

5.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA:

Corriente Nominal In = 66.70Voltaje de operacion V 240 e%= 2*In*LLongitud del cond. L = 10 V * AArea del conductor A = 33.6

e%= 0.33

5.7 SELECCIÓN DE LA CANALIZACION.

SE TIENE PROYECTADO INSTALAR 3-2AWG FASES Y 1-8d AWG DESNUDO DE TIERRA.

Area del conductor fase (ACF)= 86.00Area del conductor neutro (ACN)= 86.00 ATC = AREA TOTAL DE LOS CONDUCTORESArea del condustor de tierra (ACT) = 33.60 FR = FACTOR DE RELLENOArea del cond. de T. aislada (ACTA) 0.00 ST = SECCION DEL TUBONo. De cond. de fase (NCF) = 2.00No. De cond. por neutro (NCN) = 1.00No. de cond. de tierra (NCT) = 1.00No. de cond. de tierra (NCTA) = 0.00

FR = 0.4

ATC = (NCF*ACF)+(NCN*ACN)+(NCT*ACT)+(NCTA*ACTA)

ATC = 292

DE LA TABLA 310-16 DE LA NOM-001-SEDE-2005, SELECCIONAMOS EL CONDUTOR CALIBRE No.2 AWG, UNO POR FASE, CON AISLAMIENTO THW-LS A 75ºC, EL CUAL PUEDE CONDUCIR UNA CORRIENTE (Ict) DE:

ESTA CORRIENTE DEBERA ESTAR AFECTADA POR LOS FACTORES QUE NOS MARCA LA NOM-001-SEDE-2005, EN LA TABLA 310-16 Y LA SECCION 310-15 (G), QUE SON LOS FACTORES DE CORRECCION POR TEMPERATURA (FCT) Y FACTORES DE CORRECCION POR AGRUPAMIENTO (FCA), SI CONSIDERAMOS LOS SIGUIENTES VALORES:

POR LO TANTO SIENDO CCC MAYOR QUE Ic, EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 3% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LA SECCION 210-19 NOTA 4 DE LA NOM-001-SEDE-2005.

EL DIAMETRO DE LA TUBERIA A UTILIZAR SE CALCULA EN BASE A LAS TABLAS 10-4 Y 10-5 DE LA NOM-001-SEDE-2005 DE LA SIGUIENTE MANERA:

Page 10: Calculo Por Caida de Tension Del Ing. Seis

ST = ATC / FR

ST = 729 AREA INTERIOR EN MM. CUADRADOS.

5.8 CALCULO DEL DISPOSITIVO DE PROTECCION CONTRA FALLA A TIERRA.

Ip = 1.25*In

Ip = 83.4 AMP.

2P X 100A

5.9 CALCULO DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA.

LA SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA SE REALIZA EN BASE A LA TABLA 250-95 DELA NOM-001-SEDE-2005, DONDE SE TIENE QUE PARA UN DISPOSITIVO DE PROTECCION DE 100ASE DEBE SELECCIONAR UN CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA DE CALIBRE 8 AWG.

CON ESTE VALOR DE ST SE OBTIENE UNA TUBERIA DE DIAMETRO DE 35 MM (1 1/4 "), CON UN AREA INTERIOR DE 965 MM CUADRADOS, PERO POR ESPECIFICACION DE CFE, SE UTILIZA UN TUBO METALICO DE 63MM.

SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005, EL DISPOSITIVO DE PROTECCION NO DEBE SER INFERIOR A LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA, POR LO TANTO;

CON ESTE VALOR DE Ip SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR COMERCIAL TERMOMAGNETICO DE LA

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4. ALIMENTADOR DE MEDIA TENSION.

4.1 DESCRIPCION

4.2 ESPECIFICACIONES Y TIPO DE ALIMENTACION

4.3 CARACTERISTICAS Y TIPO DE AISLAMIENTO

LOS CONDUCTORES UTILIZADOS EN MEDIA TENSION SON DEL TIPO AEREO DESNUDOS, 15.000 VOLTS.

4.4 LUGARES DE INSTALACION

4.5 CARGA TOTAL A ALIMENTAR

DATOS TECNICOS

CAPACIDAD DE CARGA (KW) 33.750 (37.5KVA)VOLTAJE DE OPER.(VOLTS) 7620DISTANCIA (MTS) 40F.P 0.9FD. 1

CARGA (KW) 33.750

In = 1000 * 33.75 *7620*0.9

In = 33,750.00 = 4.92 AMP.6,858.00

DEMANDA DEL 100% In = 4.92 AMP.

4.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR ALIMENTADOR

4.6.1 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAPACIDAD DE CONDUCCION.

1 POR LO TANTO;

Ic 1.25In

ESTE ALIMENTADOR DOTARA DE ENERGIA ELECTRICA A LA SUBESTACION ELECTRICA TIPO POSTE DE 37.5 KVA, 1 FASE, TIPO COSTA, AUTOPROTEGIDA, LA CUAL PROPORCIONARA ENERGIA AL INMUEBLE DENOMINADO AUTOHOTEL EL CONQUISTADOR.

LA ALIMENTACION ESTA COMPUESTA POR DOS CONDUCTORES; UNA FASE Y UN CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO, LOS CONDUCTORES SON DE ALUMINIO ACSR, DESNUDOS, AEREOS.

LA INSTALACION SERA AEREA, LOS CONDUCTORES ESTARAN SOPORTADOS POR MEDIO DE POSTES DE CONCRETO CON ESTRUCTURAS TS30/RD2N EN EL ENTRONQUE Y RD2N/1TR1B EN LA LLEGADA AL INMUEBLE.

LA CARGA TOTAL A ALIMENTAR SERA DE 37,500 WATTS, QUE ES LA CARGA MAXIMA DEMANDADA POR LA MAQUINA PELTIZADORA Y LA COMPACTADORAS O AGLUTINADOR, PARTIENDO DE ESTE DATO SE REALIZARAN LOS CALCULOS CORRESPONDIENTES DE LA SIGUIENTE MANERA:

SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005 EL TAMAÑO MINIMO DE LOS CONDUCTORES DEL ALIMENTADOR DEBE PERMITIR UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE IGUAL O MAYOR QUE LA DE LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA

Page 12: Calculo Por Caida de Tension Del Ing. Seis

Ic 6.15

Ict = 175 AMP

4.6.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR POR CAIDA DE TENSION.LA SELECCIÓN POR CAIDA DE TENSION SE DA DE LA SIGUIENTE MANERA:

Corriente Nominal In = 4.92Voltaje de operacion V 7620 e%= 2*In*LLongitud del cond. L = 40 V * AArea del conductor A = 53.5

e%= 0.000966

4.7 CALCULO DEL DISPOSITIVO DE PROTECCION CONTRA FALLA A TIERRA.

Ip = 1.25*In

Ip = 6.15 AMP.

1P X 10A

4.8 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO

EL CONDUCTOR ALIMENTADOR EN MEDIA TENSION SERA SELECCIONADO DE ACUERDO A LAS BASES DE PROYECTO DE COMISION FEDERAL YA QUE AHI SE INDICA EL CONDUCTOR REQUERIDO POR LA COMPAÑIA SUMINISTRADORA, EL CONDUCTOR SELECCIONADO ES DE CALIBRE 1/0 ACSR CON UNA CAPACIDAD DE CONDUCCION DE CORRIENTE DE 175 AMPERES.

SIENDO LA CAIDA DE TENSION MENOR AL 1% EL CONDUCTOR SELECCIONADO CUMPLE CON LOS REQUERIMIENTOS DE LA COMISION FEDERAL DE ELECTRICIADAD.

SEGÚN ARTICULO 220-10 DE LA NOM-001-SEDE-2005, EL DISPOSITIVO DE PROTECCION NO DEBE SER INFERIOR A LA CARGA NO CONTINUA MAS 125% DE LA CARGA CONTINUA, POR LO TANTO;

CON ESTE VALOR DE Ip SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR COMERCIAL TIPO CORTACIRCUITO FUSIBLE DE LA

EL CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO SE SELECCIONA EN BASE A LA SOLICITUD DE LA COMPAÑÍA SUMINISTRADORA COMISION FEDERAL DE ELECTRICIDAD QUIEN EN SUS BASES DE PROYECTO SOLICITA LA INSTALACION DE UN CONDUCTOR CALIBRE 1/0 ACSR DE ALUMINIO PARA EL CONDUCTOR DE NEUTRO CORRIDO.

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1. SELECCIÓN DEL TRANSFORMADOR

1.1.- CALCULO DE LA CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR

DATOS TECNICOSKW instalados = 18.01 FORMULA:

KW demandados = 18.01Factor de Potencia (fp)= 0.9 KW = V*I*fp*fd

Factor de demanda (fd)= 0.8Factor de crecimiento (fc)= 0.2

SI KVA = V*I entonces

KW = KVA*fp*fd

por lo tanto:

KVA = KW demandadosfp

KVA = 18.010.9

KVA = 20.01

1.2.- CALCULO DE LA PROTECCION EN EL LADO PRIMARIO DEL TRANSFORMADOR

DATOS TECNICOSKVA = 37.5

Vprimario = 7.62 KVVsecundario = 0.24 KV

Z % = 2.84

CALCULANDO LA CORRIENTE NOMINAL DEL TRANSFORMADOR

I = KVAVL

I = 37.57.62

PARA EL CALCULO DE LA SUBESTACION TOMAREMOS EN CUENTA LAS NECESIDADES Y DEMANDAS EN KILOWATTS TOTALES DE LA INSTALACION, CONSIDERANDO UN FACTOR DE DEMANDA SOBRE LA CARGA REALMENTE INSTALADA Y UN FACTOR PARA UN CRECIMIENTO FUTURO DE LA INSTALACION O INMUEBLE.

EL CALCULO NOS DICE QUE DEBEMOS TENER UNA SUBESTACION DE 20.01 KVA, POR LO TANTO SELECCIONAMOS UNA SUBESTACION DE 37.5 KVA, TIPO POSTE, CON VOLTAJE DE OPERACIÓN DE 13200/7620 VOLTS Y UNA RELACION DE TRANSFORMACION DE 13200/7620-120/240 VOLTS, MONOFASICO, UNA BOQUILLA EN MEDIA TENSION CONEXION ESTRELLA - RETORNO POR TIERRA.

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I = 4.92 AMPERES

DE ACUERDO CON EL ARTICULO 450 SECCION 450-3 (a)(1), EL MAXIMO AJUSTE DELA PROTECCION EN EL PRIMARIO NO DEBE SER MAYOR AL 300%, POR LO QUE

I proteccion I * 3

I proteccion 14.76 AMPERES

EL ELEMENTO DE PROTECCION DEL LADO PRIMARIO DEL TRANSFORMADOR DEBEESTAR PROVISTO DE UN ELEMENTO QUE NO EXCEDA DE 10 AMPERES.

1.3.- CALCULO DE LA PROTECCION EN EL LADO SECUNDARIO DEL TRANSFORMADOR

CALCULANDO LA CORRIENTE NOMINAL DEL TRANSFORMADOR

I = KVAVf

I = 37.50.24

I = 156.25 AMPERES

DE ACUERDO CON EL ARTICULO 450 SECCION 450-3 (a)(2)(b), TABLA 450-3(a)(2)(b), EL MAXIMO AJUSTE DE LA PROTECCION EN EL SECUNDARIO NO DEBE SER MAYOR AL 125% POR LO QUE

Iproteccion I * 1.25

Iproteccion 195.31 AMPERES

EL ELEMENTO DE PROTECCION DEL LADO SECUNDARIO DEL TRANSFORMADOR DEBEESTAR PROVISTO DE UN ELEMENTO QUE NO EXCEDA DE 125% LA CORRIENTE NOMINALDEL TRANSFORMADOR.

EL DISPOSITIVO DE PRTECION SE SELECCIONA EN BASE A LA CARGA INSTALADA PORLO TANTO, CONSIDERANDO LA CARGA INSTALADA SE SELECCIONA UN INTERRUPTOR DE:

2P X 100 AMP.

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2. CACULO DE CORTOCIRCUITO

Icc,cfe = 2346 AMP.Kvcfe = 7.62 VPbase = 100 MVA 100,000 KVA

Ptro = 0.038 MVAKvtro. = 0.24 V

Z%= 2.84 0.0284

2.1.- CALCULANDO POTENCIA DE CORTOCIRCUITO

Pcc= Icc,cfe*Kvcfe

Pcc= 17876.52 KVA

Pcc= 17.87652 MVA

2.2.- CALCULO DE IMPEDANCIAS

CALCULANDO IMPEDANCIA DEL SISTEMA

Xs = MVA basePcc

Xs = 5.59 j

CALCULANDO IMPEDANCIA DEL TRO.

Xt = X% [(MVAbase/MVAtro)((Kvtrobase/Kvtro))^(2)]

Xt = 75.73 j

REDUCIENDO IMPEDANCIAS

Xeq1= Xs + Xt

Xeq1= 81.33 j

SE REALIZA EL CALCULO DE CORTOCIRCUITO EN EL BUS GENERAL DE BAJA TENSION DE LA SUBESTACION DE 37.5 KVA, MONOFASICO; CON LA FINALIDAD DE PODER ELEGIR LA CAPACIDAD INTERRUPTIVA DEL DISPOSITIVO DE PROTECCION EN EL LADO SECUNDARIO.

DATOS TECNICOS

Page 16: Calculo Por Caida de Tension Del Ing. Seis

2.3.- CALCULO DE LA CORRIENTE DE THEVENIN EN P.U.

Ith = 1Xeq1

Ith = 0.012296 P.U.

2.4.- CALCULO DE LA CORRIENTE DE BASE

Ibase = KVAbase0.24

Ibase = 416666.667 AMP.

2.5.- CALCULO DE LA CORRIENTE DE FALLA TRIFASICA EN EL BUS DE BAJA TENSI

Icc = Ith * Icc

Icc = 5,123.33 AMP.

CORRIENTE DE FALLA EN ELBUS PRINCIPAL.

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3. SISTEMAS DE TIERRAS

3.1. DESCRIPCION DEL SISTEMA DE TIERRAS

EL SISTEMA DE TIERRAS SE DISEÑARA Y CALCULARA PARA LA PROTECCION CONTRA SOBRECORRIENTES, UTILIZANDO UNA RED DE TIERRAS ADECUADA PARA FORMAR UN CIRCUITO DE MUY BAJA IMPEDANCIA, PARA LA CIRCULACION DE LAS CORRIENTES DE FALLA Y EVITAR QUE DURANTE LA PRESENCIA DE ESTAS CORRIENTES, PUEDAN PRODUCIRSE DIFERENCIAS DE POTENCIAL ENTRE DISTINTOS PUNTOS DEL SISTEMA ELECTRICO QUE PONGAN EN RIESGO AL PERSONAL OPERATIVO Y/O ALOS PROPIOS EQUIPOS.

EL SISTEMA ESTARA COMPUESTO POR UNA MALLA O ANILLO DE CONDUCTORES EN FORMA DE CABLE ELECTROLITICO DESNUDO, TEMPLE SEMIDURO,TRENZADO, CLASE B, ESPECIFICACION ASTM B8, MCA. VIAKON O EQUIVALENTE, ENTERRADOS A UNA PROFUNDIDAD MINIMA DE 0.60 MT. DEL NIVEL NATURAL DEL TERRENO O PISO TERMINADO, CONECTADOS ENTRE SI Y CON LOS ELECTRODOS.

LA RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRAS DEBERA SER COMO MAXIMA DE 10 OHMS. EL CALIBRE MINIMO DE LA MALLA PRINCIPAL DE TIERRAS SERA DEL 4/0 AWG.

TODAS LAS CONEXIONES, UNIONES Y DERIVACIONES DE LA MALLA DE TIERRAS, SERAN HECHAS CON CONECTORES DEL TIPO SOLDABLES POR FUSION EXOTERMICA "CADWELD", EXCEPTO EN AQUELLOS EQUIPOS QUE POR MANTENIMIENTO DEBAN SER DESMONTABLES, COMO: MOTORES, TABLEROS DE ALUMBRADO, ETC., LOS CUALES SERAN ATERRIZADOS CON CONECTORES MECANICOS ATORNILLABLES A LA SUPERFICIE METALICA DEL EQUIPO. LOS CONECTORES MECANICOS SERAN DE ALEACION DE COBRE Y DE DIMENSIONES ADECUADAS PARA EL CALIBRE DEL CONDUCTOR Y TAMAÑO DEL TORNILLO DE FIJACION, PUDIENDO SER DEL TIPO MECANICO O DE COMPRESION.

LOS ELECTRODOS SERAN DEL TIPO COOPERWELLD DE ACERO REVESTIDO CON UNA CAPA DE COBRE DE 16MM. DE DIAMETRO (5/8") Y DE 3048 MM (10") DE LONGITUD. LA CAPA DE COBRE DEBERA TENER UN ESPESOR MINIMO DE 0.254 MM. (0.01").

TODOS LOS ELECTRODOS INSTALADOS EN REGISTROS DE CONEXIÓN Y PRUEBAS, SERAN CONECTADOS A LA MALLA DE TIERRAS MEDIANTE CONECTORES MECANICOS DE ALEACION DE COBRE RESISTENTE A LA CORROSION GALVANICA CON TORNILLERIA DE BRONCE AL SILICIO COMO LOS TIPOS GARP, GKP, GD Y GP DE LA MARCA BURNDY O EQUIVALENTE.

LOS ELECTRODOS QUE NO SEAN COLOCADOS EN REGISTROS DE CONEXIÓN Y PRUEBAS (AHOGADOS EN EL TERRENO NATURAL O EMBEBIDOS EN CONCRETO NATURAL) SERAN CONECTADOS A LA MALLA DE TIERRAS MEDIANTE SOLDADURA EXOTERMICA CADWELD.

LOS REGISTROS DE CONEXIÓN Y PRUEBA DEL SISTEMA DE TIERRAS SERAN EN TUBERIA DE ALBAÑAL DE CONCRETO DE 200 MM. (8") MINIMO Y DE 305 MM. (10") DE DIAMETRO MAXIMO Y 600 MM. (2') DE LONGITUD, CON CAMPANA EN UN EXTREMO (EXTREMO SUPERIOR EN POSICION VERTICAL). LA TAPA DEL REGISTRO (TUBO) SERA PRECOLADA DE CONCRETO Y QUEDARA A NIVEL DE PISO TERMINADO O NIVEL NATURAL EL TERRENO. SU LOCALIZACION DEBERA SER ACCESIBLE.

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C.6.1 CALCULO DEL SISTEMA DE TIERRAS

DATOSIcc = 12,200.00 AMP.

t = 0.1 SEG.RESIST DEL TERRENO 2.5 OHMS.M

RESIST DE LA SUPERFICIE 7500 OHMS.Mh = 0.6 Md = 0.0158 diametro del conductor propuesto (1/0 AWG)D = 3 espaciamiento horizontal

Km = numero de conductores en paraleloKi = factor de corrección por irregularidades

dimensionamiento vertical 3separacion vertical 3

dimensionamiento horizontal 3separacion horizontal 3

No electrodos = 8long. de electrodos = 3.05

RAIZ DE t = 0.3162

calculando numero de conductores verticalesn1 = dimensionamiento verticamas 1 = 2

separacion entre conduct.

calculando numero de conductores horizontalesn2 = dimensionamiento horiz mas 1 = 2

separacion entre conduct.

long. total = (n1*dimensionamiento horiz) + (n2*dimensionamiento vertical) +(No. electrodo*log.)

long. total = 36.4 M.

CALCULANDO LA LONGITUD MINIMA DEL CONDUCTOR

L = Km*Ki*Icc*RAIZ t*Resistividad terreno165 + 0.25*Resistividad superficial

L = 3.05 M.

Km = (1/2*3.1416)ln (D*D/16*h*d) + (1/3.1416) ln(3/4*5/6*7/8*9/10....n)

con n= dos veces menos que el numero menor de cond. Paralelos

entonces n= n2 - 2 = 0 por lo tanto

Km = (1/(2*3.1416)) ln ((3*3)/(16*0.60*0.0158))+(1/3.1416)ln(0)

Km = 0.6499

con n= numero menor de cond. Paralelos. Ki = 0.65 + (0.172)*(n)Ki = 0.99

longitud total > longitud minima36.4 > 3.05

POR LO TANTO LA RED QUEDA DE ACUERDO A LA DISEÑADO YA QUE LA

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LONGITUD MINIMA ES MENOR QUE LA EMPLEADA.

CALCULANDO RESISTENCIA DE LA RED DE TIERRA

DATOSAREA Q OCUPA LA MALLA = (B * H)/2

A = 4.5 M2.

PARA CALCULAR EL RADIO TENEMOS

RADIO = (A / 3.1416)^(1/2)r = 1.20 M

CALCULANDO RESISTENCIA MALLA

R = RESIST. DEL TERRENO/(4*r) + (RESIST DEL TERRENO/L)

R = 0.59 OHMS

SEGÚN ARTICULO 921-18 EL VALOR MAXIMO DEBE SER 10 OHMSEN TERRENOS CON ALTA RESISTIVIDAD.

CALCULO DE POTENCIAL DE CONTACTO

Vc = (Km*Ki*Resist del terreno*Icc)/L

Vc = 541.26 VOLTS

CALCULO DEL POTENCIAL PERMISIBLE POR EL CUERPO HUMANO

Etn = 165 + 0.25*Resist superficialraiz t

Etn = 6451.61 VOLTS

Vc < Etn541.26 6451.61

EL POTENCIAL DE CONTACTO ESTA POR DEBAJO DEL POTENCIALPERMISIBLE POR EL CUERPO HUMANO, POR LO TANTO LA MALLADE TIERRA SE CONSIDERA SEGURA.

CALCULO DEL POTENCIAL DE PASO

Vp = Ks*Ki*Resist del terreno*IccL

Vp = 370.44 VOLTS

Ks = 1/3.1416((1/(2*h))+(1/(D+h))+(1/(2*D))+(1/(3*D))+(1/(4*D))+(1/(5*D)))+(1/(5*n))

con n= numero menor de cond. Paralelosentonces

Ks = (1/3.1416)*(1/(2*0.60))+(1/(3+0.60))+(1/(2*D))+(1/(3*D))

Ks = 0.4421

Ki = 0.656 + 0.172*menor numero de conductores paralelos.

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Ki = 1

CALCULO DE POTENCIAL DE PASO PERMISIBLE EN EL CUERPO HUMANO

Ep = 165 + Resist superficialraiz de t

Ep = 23884.17 VOLTS

Vp < Ep

370.44 23884.17

EL POTENCIAL DE PASO ESTA POR DE BAJO DEL POTENCIALDE PASO PERMISIBLE POR EL CUERPO HUMANO, POR LO TANTOLA MALLA DE TIERRA SE CONSIDERA SEGURA

CALCULO DEL CONDUCTOR MINIMO DE LA MALLA

A = Icc[log[[((Tm + 234)/234 + Ta) + 1] / (33*t)]]^1/2

donde

Temp. De fusion del cobre T 450 SOLD. 450; CON. MEC.250Temp. Que circun al cond. T 30

Tiempo de falla t = 0.1entonces

A = 12200[log[[((450+234)/(234+30)+1] / (33*0.1)]] ^ (1/2)

A = 12200[log( 3.59) / (3.3)]^ (1/2)

A = 122000.41

A = 29,746.33 CM

AREA MINIMA EN CM QUE DEBE TENER EL CONDUCTORDE LA MALLA DE TIERRA

EL CONDUCTOR 1/0 AWG DE COBRE DESNUDO TIENE 105,500 CM,POR LO TANTOPUEDE CONDUCIR CON GRAN FACILIDAD ESTA CORRIENTE.POR CUESTIONES GALVANICAS SE USARA CALIBRE 4/0 AWG

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(n1*dimensionamiento horiz) + (n2*dimensionamiento vertical) +

(1/2*3.1416)ln (D*D/16*h*d) + (1/3.1416) ln(3/4*5/6*7/8*9/10....n)

con n= numero menor de cond. Paralelos.

Page 23: Calculo Por Caida de Tension Del Ing. Seis

1/3.1416((1/(2*h))+(1/(D+h))+(1/(2*D))+(1/(3*D))+(1/(4*D))+(1/(5*D)))+(1/(5*n))

Page 24: Calculo Por Caida de Tension Del Ing. Seis

EL CONDUCTOR 1/0 AWG DE COBRE DESNUDO TIENE 105,500 CM,POR LO TANTO