Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera

7/22/2019 Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera

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ANEXO II.3

Memoria de Clculo Pasarela

Proyecto Camino Operacin Bocatoma Cipreses

PRAMAR ambiental consultores


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Proyecto Pasarela Colgante Quebrada Seca

BASES DE CLCULO

1.0.- Generalidades

Las presentes bases de diseo corresponden al clculo estructural de una pasarela colgante y susfundaciones, ubicada en el camino de acceso a la Reserva Los Cipreses, localizada en la VI Regin del

Libertador Bernardo O`Higgins, y que servir como acceso a la Bocatoma Cipreses de la Central Chacayes.

El proyecto se estructura principalmente en base a torres metlicas, fundaciones de hormign armado, cable

de acero y tablero de madera.

2.0.- Bases de Clculo

2.1 .- Materiales

- Acero para elementos metlicos : Calidad A37-24ES

- Electrodos para soldadura : AWS E6011

- Acero para hormigones : A44-28H con resaltes- Hormigones : Grado H30-H25

- Madera : Coihue, GE N2, estado seco

2.2.- Cargas

2.2.1.- Pesos propios

-Hormign Armado : 2400 kg/m2

-Acero Estructural : 7854 kg/m3

2.2.2.- Sobrecargas

-Viento, carga eventual : De acuerdo a la Norma

2.2.3.- Cargas vivas

- Cuadrimoto : 300 kg

- Caballos : 600 kg/m

- Personas : 415 kg/m2

Distribucin de carga en cuadrimoto

El ancho total de una cuadrimoto estandar es de 985mm, por lo tanto se considerar una ancho efectivo de

tablero de 1400mmm

Cristian Salcedo Sandoval - Ingeniero Civil 1/20


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Para el diseo se considerarn las siguientes combinaciones de carga:

C1:PP+Viento+Cuadrimoto

C2:PP+Viento+Caballos

C3:PP+Viento+Personas

Para el caso de la cuadrimoto se considerar el paso de una cuadrimoto a la vez

Para el caso de caballos y personas se considerar la pasarela completa por cada carga respectivamente

de acuerdo a las combinaciones C2 y C3.

2.2.4.- Normas

-Nch 432 of 71 Viento

-Nch 431 of 77 Nieve

-Nch 433 of 96 Sismo-Nch 427 Cr 76 Acero, Clculo estructural

-Nch 170 of 85 Hormign

-Nch 429 Eof 57 Hormign Armado parte I

-Nch 430 Eof 61 Hormign Armado parte II

-Nch 1198 of91 Construcciones en madera-Clculo



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3.- Geometria pasarela

L_pas 35m:= Luz entre torres

flL_pas

10:= fl 3.5 m= Flecha cable

fl

L_pas

:= 0.1= Cable tenso

cfL_pas

75:= cf 0.467 m= Contraflecha

L'' L_pas 18

32

+

:= L'' 35.933 m=

4.- Diseo del tablero

I.- Tabln de piso

Supongamos una pieza de:

b 2in:= h 8in:= madera 780

kg

m3:=

- Propiedades geometricas

ygb

2:= yg 2.54cm=

Ib3

h

12:= I 221.99 cm

4=

A b h:= A 103.226 cm2

=W

I

yg:= W 87.398cm

3=

- Cargas sobre el tabln de piso

Peso propio pp b h madera:= pp 8.052kg

m=

Personas qp 415kg

m2

b:= qp 21.082kg

m=

Caballo: Se considerar una carga puntual en el centro del tablero, cuyo valor ser 1/4 del peso de un caballo

Pca 800kg

4:= Pca 200 kg=

Cuadrimoto: Se considera un rueda en el centro del tablero Pcm 90kg:=

Se considera tabln simplemente apoyado de longitud 1m Ltab 1.0m:=

Combinacin N1: Mc1pp qp+( ) Ltab

2

8:= Mc1 3.642kg m=

Vc1pp qp+( ) Ltab

2:= Vc1 14.567 kg=

Combinacion N2: Mc2pp Ltab

2

8

Pca Ltab

4+:= Mc2 51.006kg m=

Vc2pp Ltab

2

Pca

2+:= Vc2 104.026 kg=



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Cominacion N3: Mc3pp Ltab

2

8

Pcm Ltab

4+:= Mc3 23.506kg m=

Vc3pp Ltab

2

Pcm

2+:= Vc3 49.026 kg=

Por lo tanto cotrola la Cominacin N2, se tienen las siguientes tensiones de trabajo

fb_c2Mc2

W:= fb_c2 58.361

kg

cm2

= Flexin

fv_c2 1.5Vc2

A:= fv_c2 1.512

kg

cm2

= Corte

Aplastamientofcn_c2

Vc2

b h:= fcn_c2 1.008

kg

cm2

=

R_c2 Vc2:= R_c2 104.026 kg= Reaccin

Considerando madera coihue verde ==> E4

Grado Estructural: GE N2 ==> F11

Flexin Ff 110kg

cm2

:=

Compresion Paralela Fcp 83kg

cm2

:=

Corte Fc 10.5kg

cm2

:=

Modulo Elasticidad Ef 79000kg

cm2:=

Compresion Normal Fcn 28kg

cm2

:=

Clculo de la Tensin de Diseo

Factores de modificacin

Kh 0.918:= Contenido de Humedad Considerando humedad equilibrio 16%

Kc 1.15:= Trabajo conjunto

Kd 1.740:= Duracin de la carga

Aplicando los factores de modificacin de aplicacin particular y general, tenemos que la tensin admisible de

diseo a la flexin y el mdulo de elasticidad son:

Ffdis Ff Kh Kd Kc:= Ffdis 202.061kg

cm2

=

Fczdis Fc Kh Kd Kc:= Fczdis 19.288kg

cm2

=

Fcndis Fcn Kh Kd Kc:= Fcndis 51.434kg

cm

2

=

Efdis Ef Kh Kc:= Efdis 83400.3kg

cm2

=



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Verificacion de tensiones:

Flexin "Ok"fb_c2

Ffdis1if

"Verificar" otherwise

:=

Flexin "Ok"=

Corte "Ok"fv_c2

Fczdis1if


:=

Corte "Ok"=

Aplastamiento "Ok"fcn_c2

Fcndis1if


:=

Aplastamiento "Ok"=

Por lo tanto se usan piezas 2"x8" para tablero de piso.

II.- Travesaos

Supongamos piezas de 5"x6"@1.0m

b 5in:= h 6in:=

Propiedades geometricas

ygh

2:= yg 7.62cm=

Ib h

3

12:= I 3746.083cm

4=

A b h:= A 193.548 cm2

=W

I

yg

:= W 491.612 cm3

=

pp b h madera:= pp 15.097kg

m=

Se modelar el travesao considerando las dos combinaciones ms desfavorables:

C1.- Se considera las dos patas de un caballo sobre un travesao y distribuyendo el peso de los tablones de piso.

C2.- Se considera la descarga puntual de peatones en cada tabln de piso y distribuyendola sobre el travesao.



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Combinacion 1

Combinacion 2

Esfuerzos:

Combinacion 1 M_c1 103kg m:= V_c1 243kg:=

Combinacion 2 M_c2 145kg m:= V_c2 341kg:=

Por lo tanto controla la combinacion N2

Tensiones de trabajo

fb_c2_tM_c2

W:= fb_c2_t 29.495

kg

cm2

= Flexion

fv_c2_t 1.5V_c2

A:= fv_c2_t 2.643

kg

cm2

= Corte

Aplastamientofcn_c2_t

V_c2

b h:= fcn_c2_t 1.762

kg

cm2

=

R_c2_t V_c2:= R_c2_t 341 kg= Reaccin

Verificacion de tensiones:

Flexin "Ok"fb_c2_t

Ffdis1if


:=

Flexin "Ok"=

Corte "Ok"fv_c2_t

Fczdis1if


:=

Corte "Ok"=



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Aplastamiento "Ok"fcn_c2_t

Fcndis1if


:=

Aplastamiento "Ok"=

Area requerida en el tirante para tomar el aplastamiento es:

AreqR_c2_t

Fcndis:= Areq 6.63 cm

2= Usar C 125x50x4, L=100mm

5.- Diseo del perno argolla

T V_c2:= T 341 kg=

Se considera elemento con hilo 16mm:= Acero A37-24ES

Fy 2400kg

cm2

:= A16 2.01cm2

:=

ft T

A16:= ft 169.652 kg

cm2

=

Traccin "Ok"ft

0.6Fy1if


:=

Traccin "Ok"=

Soldadura argolla suponiendo filete de 5mm adm 449kg

cm:=

L_soldT

adm

:= L_sold 0.759cm= L_sold = 5cm

Por lo tanto soldar en 5 cm de longitud filete de 5mm

Electrodo E6011

6.- Diseo de tirantes

T V_c2:= T 341 kg=

Se consideran elementos 12mm:= Acero A37-24ES

Fy 2400kg

cm2

:= A12 1.13cm2

:=

ftT

A12:= ft 301.77

kg

cm2

=

Traccin "Ok"ft

0.6Fy1if


:=

Traccin "Ok"=



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Corte en la argolla

Fv 0.3 Fy:= Fv 720kg

cm2

=

fv

T

2

A12

:=fv 150.885

kg

cm2

=

Cizalle_doble "Ok"fv

0.3Fy1if


:=

Cizalle_doble "Ok"=

Soldadura argolla

Suponiendo un filete de 5mm adm 449kg

cm:=

L_soldT

adm:= L_sold 0.759cm= Por lo tanto soldar en 5 cm de longitud filete de 5mm

Electrodo E6011

Corte en el perno de pieza de sujecin

Se tiene cizalle doble en perno corriente 12, A37-24ES 1.2cm:=

A12 1.13cm2

=fv 150.885

kg

cm2

=fv

T

2

A12:=

Cizalle_doble "Ok"fv

0.3Fy

1if


:=

Cizalle_doble "Ok"=

Aplastamiento en la placa de sujecion

Se considera una plancha de e=6mm y calidad A37-24ES e 0.6cm:=

Fap 1.35 Fy:= Fap 3240kg

cm2

= Aap 0.6cm := Aap 0.72cm2

=

fap

T

2

Aap

:= fap 236.806kg

cm2=

Aplastamiento "Ok"fap

Fap1if


:=

Aplastamiento "Ok"=

Separacin entre perforaciones de placa de sujecin

gl 3 := gl 3.6 c m=

Distancias a los bordes: Minima gl_max 1.75 := gl_max 2.1cm=

Maxima gl_min 12 e:= gl_min 7.2cm=

Pieza de sujecin como se muestra en los planos



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7.- Diseo Cable Principal

i.- Peso de los tirantes.

L_pas 35 m= acero 7854kg

m3

:=

L_tir 232m:=

A_tir A12:= A_tir 1.13 cm2

=

q_tirL_tir A12 acero

L_pas:= q_tir 5.883

kg

m=

ii.- Peso del tablero

Tablon de piso P_piso 2in 8 in L_pas madera 7:= P_piso 1972.641 kg=

Travesaos P_tra 5in 6 in 2.0 mL_pas

1m1+

madera:= P_tra 1086.966 kg=

Guardaruedas P_GR 4in 4 in L_pas madera 2:= P_GR 563.612 kg=

Montantes P_mon 1.5in 4 in 1.35 m maderaL_pas

1m1+

2:= P_mon 293.481 kg=

Cintas P_cin 1.5in 4 in L_pas 8 madera:= P_cin 845.418 kg=

q_tabP_piso P_tra+ P_GR+ P_mon+ P_cin+

L_pas:= q_tab 136.06

kg

m=

Por lo tanto cada cable se lleva la mitad de la carga de tablero, esto es:

q_tab_cq_tab

2

:= q_tab_c 68.03kg

m

=

iii.- Peso Propio del cable

q_ca 15kg

m:=

iv.- Peso de caballos por cable

q_caballo

600kg

m

2:= q_caballo 300

kg

m= por cable

v.- Carga de personas

An_pas 1.40m:=

q_per 415kg

m2

An_pas:= q_per 581kg

m=

q_per_cq_per

2:= q_per_c 290.5

kg

m= por cable

Por lo tanto dado que la carga de caballos es mayor que la carga de persona, se utlizar como carga de diseo

para el cabe la carga de caballos.

Por lo tanto la carga vertical total sobre el cable es:

q_vert q_tir q_tab_c+ q_ca+ q_caballo+:= q_vert 388.913kg

m=



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v.- Carga de Viento

Suponiendo un viento de 144km/hr, implica una presion basica de: Pb 100kg

m2

:=

Area expuesta al viento es la siguiente por metro lineal de pasarela:

Travesao A1 5in 6 in:= A1 0.019 m2

=

Guarda rueda A2 4in 1 m:= A2 0.102 m2=

Cintas A3 4in 1 m 8:= A3 0.813 m2

=

Montante A4 1.35m 0.90m+( ) 4 in:= A4 0.229 m2

=

Pendola A5 1.2 cm 4 m:= A5 0.151 m2

=

Luego el area total expuesta al viento At A1 A2+ A3+ A4+ A5+:= At 1.313 m2

=

Por lo tanto qwPb At

1m

:= qw 131.315kg

m

=

Finalmente la carga total sobre el cable es:

qt q_vert2

qw2

+:= qt 410.484kg

m=

De la teora de cables se obtiene que la fuerza vertical y horizontal en el cable para una carga uniformemente

distribuida estn dadas por las siguientes expresiones:

Hqt L_pas

2

8 fl

Pca 2 L_pas

4 fl+:= H 18958.673 kg=

Vqt L_pas

2Pca

2

2+:= V 7383.469 kg=

Luego la tensin en el cable es:

T H2

V2

+:= T 20345.685 kg= Considerando FS 3:=

T_ef T FS:= T_ef 61.037tonne=

Por lo tanto se usar cable tipo Tonina 6x19 (9/9/1) Seale, alma de acero, acero arado mejorado galvanizado,

D=1 1/4", resistencia a la ruptura minima garantizada 69.2 ton. Usar 8 clips tipo Crosby por extremo de cable,torque de apriete 360 lb*pie

8.- Diseo Cable Contraventacion

Para el diseo del cable de contraventacin se consiedera solo la carga de viento actuando en una direccin

qw 131.315kg

m= carga de viento

L_contra 35m:= Luz del cable de contraventacion

f_contra 3m:= Flecha cable contraventacion

H_1qw L_contra2

8 f_contra:= H_1 6702.543 kg=



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V_1qw L_contra

2:= V_1 2298.015 kg=

T_contra H_12

V_12

+:= T_contra 7.086tonne= Considerando FS 3:=

T_contra_ef FS T_contra:= T_contra_ef 21.257 tonne=

Por lo tanto se usar cable tipo Tonina 6x19 (9/9/1) Seale, alma de acero, acero arado mejorado galvanizado,

D=3/4", resistencia a la ruptura minima garantizada 27.3 ton. Usar 5 clips tipo Crosby por extremo de cable, torque

de apriete 130 lb*pie

9.- Diseo de la Torre

T 20.346tonne=

0.3810rad:= =21.83 angulo que forma el cable con la torre

P T sin ( )( ) 2:= P 15131.043 kg=

k 1.0:= columna apoyada-apoyada Fy 2400 kg

cm2

=

L_col 6.0m:=

Suponiendo perfil 150x150x5 Q 1.0:=

A_col 28.36cm2

:= W_col 130.86cm3

:=

I_col 981.38cm4

:= iI_col

A_col:= i 5.883cm=

pp_col 22.26kg

m:= Peso propio de la columna

Compresin

k L_col

i:= 101.997= < Ce 131.42:=

FS5

3

3

8

Ce+

1

8

Ce

3

:= FS 1.899=

Fc1

FS1 0.5

Ce

2

Q Fy:=

Fc 883.065kg

cm2

=

fcP pp_col L_col+

A_col:= fc 538.244

kg

cm2

=

FUfc

Fc:= FU 0.61= < 1 Ok

Por lo tanto la carga en el apoyo es

P_apo P pp_col L_col+:= P_apo 15.265tonne= Carga en el apoyo

Por lo tanto se utilizarn perfiles 150x150x5mm, acero calidad A37-24ES



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10.- Placa base

Se considera hormign H30 para las fundaciones

fch 0.30 300kg

cm2

:= fch 90kg

cm2

=

A_plP_apo

fch:= A_pl 169.607 cm2

=

Considerando placa cuadrada a A_pl:= a 13.023cm=

Por lo tanto se usar placa base 30x30cm a 30cm:= a_col 15cm:=

fchP_apo

a a:= fch 16.961

kg

cm2

= < fch = 75kg/cm2

na 0.8 a_col

2:= n 9 cm=

m

a 0.95 a_col

2:= m 7.875cm=

Tensin admisible Fm 0.75Fy:= Fm 1800kg

cm2

=

Tensin de trabajofm

3 fch m2

e2

:= >Fm

e3 fch m

2

Fm:= e 1.324cm=

Por lo tanto se utilizar placa base de 450x350x20mm



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11.- Machn anclaje cable principal

Se considera que un machn tomar los dos cables.

0.381rad= =21.83 angulo que forma el cable

T 20.346tonne= tensin de 1 cable

Bm 3.0m:=Geometra del machn

Hm 2.50m:=

Lm 5.0m:=

(36 angulo resposo del suelo) 0.62832rad:=

s 1800kg

m3

:=

h 2.3tonne

m

3

:=

ka1 sin ( )

1 sin ( )+:= ka 0.26=

kp1

ka:= kp 3.852=

kh 0.15:= kv 0.20:=

0rad:= 0rad:=

atankh

1 kv

:=

2

3:=

Kaecos ( )2

cos ( ) cos ( )2

cos + +( ) 1sin +( ) sin ( )

cos + +( ) cos ( )+

2

:=

Kae 0.339=

Wm Bm Hm Lm h:= Wm 86.25 tonne= Peso machn de anclaje

i.- Empuje activo

pa s Hm ka:= pa 1.168tonne

m2

=

Ea1

2

pa Hm Lm:= Ea 7.302tonne=

Mva Ea1

3 Hm:= Mva 6.085tonne m=

ii.- Empuje sismico

ke Kae ka:= ke 0.08=

ps s Hm ke:= ps 0.358tonne

m2

=

Es1

2ps Hm Lm:= Es 2.239tonne=

Mvs Es 23

Hm:= Mvs 3.731tonne m=



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iii.- Empuje pasivo

ppa s Hm kp:= ppa 17.333tonne

m2

=

Epa1

2ppa Hm Lm:= Epa 108.333 tonne=

Mrp Epa1

2 Hm:= Mrp 135.417 tonne m=

Verificacin del Volcamiento

Momentos volcantes Mv Mva Mvs+ 2 T cos ( ) Hm+:= Mv 104.25tonne m=

Momentos resistentes Mr Wm 2 T sin ( )( )Bm

2 Mrp+:= Mr 242.095 tonne m=

Seguridad al volcamiento FSVMr

Mv:= FSV 2.322= ok

Verificacin del Deslizamiento

Fuerzas deslizantes FD Ea Es+ 2 T cos ( )+:= FD 47.314tonne=

Fuerzas resistentes FR Epa Wm 2 T sin ( )( ) tan2

3

+:= FR 139.998 tonne=

Seguridad al deslizamiento FSDFR

FD:= FSD 2.959= ok

12.- Fierro anclaje cable principal

Se consideran 2 fierros de anclaje D 32mm:= Considerando acero A63-42H

FT

2:= F 10.173tonne= Fy 4200

kg

cm2

:=

A32 8.04cm2

:= eF

A32:= e 1265.279

kg

cm2

=

ad 0.6 Fy:= ad 2520kg

cm2

= > e OK

Por lo tanto se usarn 232, acero A63-42H

Calculo de la longitud de anclaje

5.5kg

cm2

:= Tensin de adherencia acero-hormigon

Por compatibilidad de tensiones tenemos que D L_an e D

2

4=

Por lo tanto L_anF

D := L_an 1.84 m= Sea longitud anclaje L_an 250cm=



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13.- Machn anclaje cable contraventacin

1.- Machn Entrada Pasarela.

1 0.03072rad:= 1=1.78 angulo que forma el cable con el machn

T_contra 7.086tonne= tensin del cable de contraventacion

B_maEP 2.0m:=Geometra del machn

H_maEP 1.0m:=

L_maEP 2.0m:=

Hs 1.20m:= Suelo sobre el machn

WmaEP B_maEP H_maEP L_maEP h:= WmaEP 9.2 tonne= Peso machn de anclaje

W_s B_maEP L_maEP Hs s:= W_s 8.64tonne= Peso suelo sobre el machn

i.- Empuje activo

pa1_EP s H_maEP ka:= pa1_EP 0.467tonne

m2

=

pa2_EP s H _maEP Hs+( ) ka:= pa2_EP 1.028tonne

m2

=

Ea1_EP1

2pa1_EP Hs L_maEP:= Ea1_EP 0.561 tonne=

Ea2_EP pa2_EP pa1_EP( ) H_maEP L_maEP:= Ea2_EP 1.122 tonne=

Mva1_EP Ea1_EP1

2 H_maEP:= Mva1_EP 0.28tonne m=

Mva2_EP Ea2_EPH_maEP

3:= Mva2_EP 0.374tonne m=



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ii.- Empuje sismico


ps1_EP s H_maEP ke:= ps1_EP 0.143tonne

m2

=

Es1_EP1

2ps1_EP H_maEP L_maEP:= Es1_EP 0.143 tonne=

Mvs1_EP Es1_EP2

3 H_maEP:= Mvs1_EP 0.096tonne m=

iii.- Empuje pasivo

ppa1_EP s H_maEP kp:= ppa1_EP 6.933tonne

m2

=

ppa2_EP s H s H_maEP+( ) kp:= ppa2_EP 15.253tonne

m2

=

Epa1_EP ppa1_EP H_maEP L_maEP:= Epa1_EP 13.867 tonne=

Epa2_EP ppa2_EP ppa1_EP( ) H_maEP

2 L_maEP:= Epa2_EP 8.32tonne=

Mrp1_EP Epa1_EP1

2 H_maEP:= Mrp1_EP 6.933tonne m=

Mrp2_EP Epa2_EPH_maEP

3:= Mrp2_EP 2.773tonne m=


Momentos volcantesMvEP Mva1_EP Mva2_EP+ Mvs1_EP+ T_contra cos 1( ) H_maEP+:= MvEP 7.832tonne m=

Momentos resistentes

MrEP W_s WmaEP+ T_contra sin 1( )( )B_maEP

2 Mrp1_EP+ Mrp2_EP+:= MrEP 27.329tonne m=

Seguridad al volcamiento FSV_EPMrEP

MvEP:= FSV_EP 3.489= ok


Fuerzas deslizantes FD_EP Ea1_EP Ea2_EP+ Es1_EP+ T_contra cos 1( )+:= FD_EP 8.908tonne=

Fuerzas resistentes FR_EP Epa1_EP Epa2_EP+ W_s WmaEP+ T sin 1( )( ) tan2

3

+:= FR_EP 29.851tonne=

Seguridad al deslizamiento FSD_EPFR_EP

FD_EP:= FSD_EP 3.351= ok



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2.- Machn Salida Pasarela.

2 0.36198rad:= 2=20.74 angulo que forma el cable con el machn

T_contra 7.086tonne= tensin del cable de contraventacion

B_maSP 2.0m:=

Geometra del machnH_maSP 1.0m:=

L_maSP 2.0m:=

Hs 1.20m:= Suelo sobre el machn

WmaSP B_maSP H_maSP L_maSP h:= WmaSP 9.2 tonne= Peso machn de anclaje

W_s B_maSP L_maSP Hs s:= W_s 8.64tonne= Peso suelo sobre el machn

i.- Empuje activo

pa1_SP s H_maSP ka:= pa1_SP 0.467tonne

m2

=

pa2_SP s H _maSP Hs+( ) ka:= pa2_SP 1.028tonne

m2

=

Ea1_SP1

2pa1_SP Hs L_maSP:= Ea1_SP 0.561tonne=

Ea2_SP pa2_SP pa1_SP( ) H_maSP L_maSP:= Ea2_SP 1.122tonne=

Mva1_SP Ea1_SP1

2 H_maSP:= Mva1_SP 0.28 tonne m=

Mva2_SP Ea2_SP H_maSP3

:= Mva2_SP 0.374tonne m=

ii.- Empuje sismico


ps1_SP s H_maSP ke:= ps1_SP 0.143tonne

m2

=

Es1_SP1

2ps1_SP H_maSP L_maSP:= Es1_SP 0.143 tonne=

Mvs1_SP Es1_SP

2

3 H_maSP:= Mvs1_SP 0.096tonne m=

iii.- Empuje pasivo

ppa1_SP s H_maSP kp:= ppa1_SP 6.933tonne

m2

=

ppa2_SP s H s H_maSP+( ) kp:= ppa2_SP 15.253tonne

m2

=

Epa1_SP ppa1_SP H_maSP L_maSP:= Epa1_SP 13.867 tonne=

Epa2_SP ppa2_SP ppa1_SP( )H_maSP

2

L_maSP:= Epa2_SP 8.32tonne=

Mrp1_SP Epa1_SP1

2 H_maSP:= Mrp1_SP 6.933tonne m=



19/21


Mrp2_SP Epa2_SPH_maSP

3:= Mrp2_SP 2.773tonne m=


Momentos volcantes

MvSP Mva1_SP Mva2_SP+ Mvs1_SP+ T_contra cos 2( ) H_maSP+:= MvSP 7.376tonne m=Momentos resistentes

MrSP W_s WmaSP+ T_contra sin 2( )( )B_maSP

2 Mrp1_SP+ Mrp2_SP+:= MrSP 25.037tonne m=

Seguridad al volcamiento FSV_SPMrSP

MvSP:= FSV_SP 3.394= ok


- Fuerzas deslizantes

FD_SP Ea1_SP Ea2_SP+ Es1_SP+ T_contra cos 2( )+:= FD_SP 8.452tonne=

- Fuerzas resistentes

FR_SP Epa1_SP Epa2_SP+ W_s WmaSP+ T sin 2( )( ) tan2

3

+:= FR_SP 26.922tonne=

Seguridad al deslizamiento FSD_SPFR_SP

FD_SP:= FSD_SP 3.185= ok

14.- Fierro anclaje cable contraventacion

Se consideran 2 fierros de anclaje D 28mm:= Considerando acero A63-42H

F_conT_contra

2:= F_con 3.543tonne= Fy 4200

kg

cm2

:=

A28 6.15cm2

:= eF_con

A28:= e 576.061

kg

cm2

=

ad 0.6 Fy:= ad 2520kg

cm2= > e OK

Por lo tanto se usarn 222, acero A63-42H

Calculo de la longitud de anclaje

5.5kg

cm2

:= Tensin de adherencia acero-hormigon

Por compatibilidad de tensiones tenemos que D L_an e D

2

4=

Por lo tanto L_anF_con

D := L_an 0.732 m= Sea longitud anclaje L_an 150cm=



20/21


15.- Fundacin

P_apo 15.265tonne= carga vertical en el apoyo de la torre

H 0.75m:= Alto fundacin

B 2 m:= Ancho fundacinL 5m:= Largo fundacin

H_apo 1.5m:= Alto apoyo torre

B_apo 0.70m:= Ancho apoyo torre

L_apo 5m:= Largo apoyo torre

W_fu H B L h:= W_fu 17.25 tonne= Peso de la fundacin

W_apo H_apo B_apo L_apo h:= W_apo 12.075tonne= Peso apoyo torre

Carga vertical en el sello de fundacinP_s P_apo W_fu+ W_apo+:= P_s 44589.603 kg=

Dado que el apoyo de la torre se considera rotulado, ste no transmite momentos al sello. Solo se tiene el momento

generado por la presiones del suelo.

i Empuje activo

paf s H H_apo+( ) ka:= paf 1.051tonne

m2

=

Eaf paf H H_apo+( ) L1

2

:= Eaf 5.914tonne=

Mvaf Eaf H H_apo+

3:= Mvaf 4.436tonne m=

ii Empuje sismico

pef s H H_apo+( ) ke:= pef 0.322tonne

m2

=

Eef pef H H_apo+

2 L:= Eef 1.813tonne=

Mvef Eef H H_apo+

3

:= Mvef 1.36tonne m=

Verificacin al volcamiento

Momentos resistentes Mrf P_sB

2:= Mrf 44.59tonne m=

Momentos volcantes Mvf Mvaf Mvef +:= Mvf 5.796tonne m=

Factor de seguridad al volcamiento

FSfMrf

Mvf:= FSf 7.693= > 2 Ok



21/21


xMrf Mvf

P_s:= x 0.87 m=

Resultante cae dentro del tercio central.

La distribucion de tensiones es

trapezoidale

B

2x:= e 0.13 m=

Anexo II.3 Memoria Calculo - Rev 0 Puente Madera

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