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MEMORIA DESCRIPTIVA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Proyecto: Casa habitación dos niveles dúplex 64.

Propietario: Grupo Ruba, S. A. de C. V.

Dirección: Verona Residencial, etapa I.

Superficie de construcción: 127.989 m2

Fecha: Marzo 2009.

Ing. Salvador González AltamiranoCédula Profesional Federal: 1026797

Cédula Profesional Estatal en B.C.: 3856/86Perito Responsable Proyectista y Director de Obra No. 1583

Miembro activo del Colegio de Ingenieros Civiles de Tijuana, A. C. No. 320Miembro activo de la Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural, A. C.

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G. ALTAMIRANO, S. Consultores en Ingeniería Estructural

Í N D I C E

1. Descripción del Proyecto.

2. Criterio Estructural.

3. Análisis de Cargas.

4. Análisis de Viento.

5. Análisis de Sismo.

6. Diseño de Losa de Cimentación.

7. Diseño de Trabes en Losa de Cimentación.

8. Diseño de Losas de Entrepiso y Azotea.

9. Diseño de Muros de Carga.

10.Diseño de Vigas y Trabes.

11.Diseño de Escalera de Concreto Reforzado.

12.Especificaciones de Construcción.

13.Bibliografía.

14.Comentarios y Conclusiones.

15.Planos Estructurales.

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DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

El presente proyecto consiste en el análisis y diseño estructural de una casa habitación dúplex, de interés medio, ubicada en el Fraccionamiento Verona Residencial, etapa I, en la ciudad de Tijuana, B. C.

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La casa habitación a diseñar consta de dos niveles distribuidos de la siguiente manera:

Primer Nivel:SalaCocinaComedor½ Baño

Segundo Nivel:Recamara 1Recamara 2Baño completo

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CRITERIO ESTRUCTURAL

2. CRITERIO ESTRUCTURAL

Edificio para uso habitacional de dos niveles, la cual se diseño como un sistema estructural a base de muros de carga de block hueco prensovibrado de cemento y arena reforzados interiormente con varilla AR-80 en el sentido horizontal y vertical. Para cargas considerablemente grandes se diseñaron trabes de concreto reforzado apoyadas sobre los muros. Los sistemas de losas de entrepiso y azotea se diseñaron con material ligero con el sistema de vigueta y bovedilla trabajando en un solo sentido apoyada sobre las trabes de cerramiento y trabes especiales.

El sistema de cimentación de dicho edificio se consideró a base de una placa de concreto, trabajando como losa de cimentación.

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En el caso de cargas concentradas o puntuales relativamente grandes serán transmitidas a la cimentación con doble celda reforzada.

Así mismo se consideró reforzar los muros interiormente con refuerzo horizontal y vertical con sus respectivas celdas coladas de concreto para resistir las fuerzas laterales provocadas por la acción sísmica.

En el caso particular de los claros de puertas y ventanas se consideró utilizar marcos ortogonales formados por celdas coladas como refuerzo vertical y trabes dintel de concreto reforzado como refuerzo horizontal para darle rigidez a los muros de carga ante solicitaciones gravitacionales y sísmicas.

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ANÁLISIS DE CARGAS

3. ANÁLISIS DE CARGAS

Nivel: Azotea

Carga Muerta: Losa aligerada 180.00 kg/m2

Sobre firme para dar desnivel drenaje pluvial 60.00 kg/m2

Acústico textura 10.00 kg/m2

Instalación eléctrica 5.00 kg/m2

Instalación mecánica 5.00 kg/m 2 Carga Muerta: 260.00 kg/m2

Carga Viva: Destino de piso o cubierta Cubiertas y azoteas con pendiente no mayor de 5 %

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W = 15 kg/cm2 carga viva para el diseño de asentamientos diferidos y flechas diferidas. W = 70 kg/cm2 carga viva para el diseño sísmico y por viento. W = 100 kg/cm2 carga viva para el diseño estructural por fuerzas gravitacionales y para calcular asentamientos inmediatos en suelos.

Carga Viva: 100.00 kg/m2

Nivel Entrepiso:

Carga Muerta: Losa aligerada 180.00 kg/m2 Loseta vitrificada 50.00 kg/m2

Textura 10.00 kg/m2

Instalación eléctrica 5.00 kg/m2

Instalación mecánica 5.00 kg/m 2 Carga Muerta: 250.00 kg/m2

Carga Viva: Destino de piso o cubierta: Habitación, departamentos y viviendas.

Carga Viva: 170.00 kg/m2

Resumen de Cargas:

Nivel Azotea: CM = 260.00 kg/m2

CV = 100 .00 kg/m 2 CT = 360.00 kg/m2

Nivel Entrepiso: CM = 250.00 kg/m2

CV = 170.00 kg/m 2 CT = 420.00 kg/m2

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ANÁLISIS DE VIENTO

4. ANÁLISIS DE VIENTO

1. Clasificación de la estructura según su destino: Grupo “B”

2. Clasificación de acuerdo a la naturaleza de los efectos causados por el viento: Tipo 1

3. Velocidad básica de diseño:

Vb = K1 K2 Vo

K1 = 1.15 (factor de topografía)

K2 = 1.0 (factor de recurrencia)

Vo = 110 KM/HR (velocidad regional)

Vb = 1.15 x 1.0 x 110 = 126 km/hr

4.-Magnitud de la presión estática:

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P = N C Vb²

N = 0.0048 [ (8+a) / (8+2 a)] (a= 0.25)

N = 0.0047

C = 0.75

P = 0.0047 (0.75) (126)² = 56 kg/m²

ANÁLISIS DE SISMO

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5. ANÁLISIS DE SISMO

Método simplificado: Análisis por cargas laterales.

La revisión de la resistencia a cargas laterales del muro, podrá limitarse a los efectos de la fuerza cortante, siempre y cuando se cumplan los requisitos especificados en los incisos a) y d) del Art. 216 del reglamento.

La fuerza cortante resistente de diseño se determinará como sigue:

VR = O (0.7 U*) AT donde:VR = Fuerza cortante resistente de diseño.O = Factor de reducción de resistente, pretende cubrir incertidumbres en los valores a la resistencia de la mampostería. (O = 0.85)U* = Esfuerzo cortante nominal de la mampostería.AT = Área transversal bruta del muro.

La fuerza cortante resistente de los muros estará en función del área transversal (AT = e L) en el sentido considerado. Si la relación de altura a longitud de algún muro excede de 1.33, la contribución a la resistencia se reducirá afectándola del coeficiente (1.33 L/n)2. La fuerza cortante resistente de diseño (VR) será igual o mayor del cortante sísmico factorizado (VU). Para combinaciones de acciones que incluyen una acción accidental (sismo) además de las acciones permanentes y variables se tomará un FACTOR DE CARGA de acuerdo a lo planteado en el reglamento.

U = 0.75 (1.4 D + 1.7 L + 1.87 E)

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Tomando en cuenta la reducción admitida en el caso de combinación de acciones y aplicada a las fracciones de la misma, para facilitar operaciones se pueden aceptar los siguientes valores:

VU = F.C.V F.C. = 1.5 Condición: VR V UVU = Cortante sísmico factorizado.F.C.= Factor de CargaV = Carga total en muros para diseño por sismo.

Método simplificado: Análisis por cargas verticales

La carga vertical resistente se calculará como:

WR = O FE f* m AT

Donde:WR= Carga vertical total resistente de diseño.O= Factor de reducción de resistencia para muros confinados o reforzados interiormente, se tomará un valor de O= 0.70.FE = Factor de reducción por excentricidad y esbeltez:

a) Muros interiores que soporten claros que no difieren en mas de 50%: FE= 0.7

b) Muros externos o con claros asimétricos y para casos en que la relación entre cargas vivas y muertas excede de uno: FE = 0.6

c) Para muros ligados a muros transversales con una separación no mayor de 3 metros, se tomará según los casos (a) y (b): FE = 0.8 y FE = 0.7

F*m= Resistencia de diseño en compresión de la mampostería.AT= Área de la sección transversal del muro.

La carga vertical (WR) que resisten los muros debe ser igual o mayor que la CARGA VERTICAL ACTUANTE FACTORIZADA (WU) la cual puede ser obtenida a partir de un FACTOR DE SEGURIDAD (F.S.)

U = 1.4 D + 1.7 L F.S.= 1.4 D + 1.7 L/D + L

Siendo: F. S.= Factor de seguridadD= Carga muertaL = Wa= Carga viva para diseño sísmico

WU = F.S. (D + L) Condición: WR WU

Para edificios de habitación, dormitorios, internados de escuelas, etc., se puede tomar F.S.=1.6

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DISEÑO DE LOSA DE CIMENTACION

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6. DISEÑO DE LOSA DE CIMENTACION

Usaremos una carga de Wc = 50,000 kg

Peso Propio de la Cimentación W losa cimentación = 2400 kg/m3x0.15 m = 360 kg/m2

Peso losa de cimentación= 360.00 kg/m2 x 40.00 m2 = 14,400 kg

Usaremos W losa de cimentación = 15,000 kg

Carga de Diseño = 50,000 + 15,000 = 65,000 kg

F = P/A; A = P/F; A = 65 Ton / 10 Ton/m2 = 6.5 m2

Si Área = 30.00 m2

Entonces Fa = P/A = 65 Ton / 30 m2 = 2.17 Ton/m2

Como la reacción neta del suelo es de:

Fn = 2.17 Ton/m2

Diseñaremos la losa con la nueva REACCION NETA DEL SUELOFn= Fa – FcFn= 10 – (0.14 m 2 x 2.5 kg/m2) = 9.65 Ton/m2Entonces: Freal = 50 Ton / 30 m2 = 1.67 Ton/m2 = 1.167 Kg/cm2

Diseñaremos la losa con esta cargaFn = W diseño = 1,670 Kg/m2.

La losa de cimentación la modulamos para que trabaje en una sola dirección:

Claro Máximo Libre = 2.52 m

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Claro Mínimo Libre = 2.33 m

Usaremos una separación de contracimiento a contracimiento de 2.40 m

Mx = Wd L2 / 10

W diseño= 1,670 Kg./m2 x 1.00 m (de ancho de losa considerada)

W diseño = 1,670 kg/ml

Análisis Estructural de losa de cimentación:

Mx = 1,670 Kg/ml x (2.40) **2 / 10

Mx = 961.92 Kg-m

Mx = 96,192 Kg-cm

Mx = 32,801.54 Lb-pulg

Cálculo del peralte de la losa por momento flector:

R = ½ fc j k

R = ½ 1350 X 0.886 X 0.341

R = 203, 94

D = (Mx / R b) ** ½

D = (32,801.54 / 203.94 x 39) ** ½ D = 4.12 pulg.

D = 10.50 CM

Recubrimiento mínimo = 2 cm.

Por lo tanto el peralte total será de h= D + recub.

H = 10.50 + 2 cm

H = 12.50 cm

Cálculo del acero:As = M / fs j d

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As = 32,801.54 / 24000 x 0.886 x 4.12 = 0.3744 pulg2

Número de varillas = 0.3744 / 0.11 = 3.4 varillas

Usar varillas diámetro 3/8” a cada 25 cm c. a c.

DISEÑO DE TRABES EN LOSAS DE CIMENTACION

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7. DISEÑO DE TRABES EN LOSA DE CIMENTACION

CONTRA-TRABE CT’-1

L= 4.00 M (CLARO MAXIMO)Ancho tributario: 2.40 m

W diseño = 1,670 kg/m2

La carga que recibe la contra-trabe CT-1W diseño = 1,670 kg/m2 x 2.40 m

W diseño = 4008 Kg. /ml

Análisis Estructural de la Cimentación:M = W L2 / 10 M = (4008 kg/ml) x (4.00) **2 / 10M = 6,412.8 kg-mM = 641,280 kg-cm

M = 555,439.37 Lb-pulg

Diseño del peralte de la trabe por momento flector:D = (M / R b) ** ½”D = (555,439.37 / 203.94 x 8) ** ½”D = 18.45 pulg.

D = 47 CM

Recubrimiento mínimo 3 cmH= peralte total de la trabeH = 47 + 3 = 50 CM

Cálculo del área de acero:As= M / fs j d = 555,439.37 / 24000 x 0.886 x 18.45 As = 1.42 pulg2

Número de varillas diámetro 5/8” = 1.42/0.31 = 4.6 varillas ; 5 vars.

Usar 5 varillas diámetro 5/8” como refuerzo por flexión en la sección más critica.

Los estribos serán con varilla Ø 3/8” a cada 20 cm

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DISEÑO DE LOSAS DE ENTREPISO Y AZOTEA

8. DISEÑO DE LOSAS DE ENTREPISO Y AZOTEA

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DISEÑO DE MUROS DE CARGA

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9. DISEÑO DE MUROS DE CARGA

Revisión por cargas verticales

Factor de carga y factor de seguridad

V= 1.4D + 1.7 L

Si F.S. = 1.4D + 1.7 L ; F.S. = Factor de seguridad D + L

Para el tipo de edificio se puede tomar F.S. = 1.50

De donde la carga factorizada será: V = F.S. (D + L)

Carga vertical actuante factorizada

La carga total vertical actuante de diseño (factorizada) será: Wv = F.S. x Wv = 1.50 x 138,522.00kgWv = 207,783.00 kg

Carga vertical que resisten los muros

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Se verificará que la suma de las resistencias de todos los muros sea mayor que la carga vertical actuante con esto se conocerá el margen de seguridad global de la resistencia de muros en planta baja.

WR = O Fe f*m AT

WR = Carga vertical que resisten los murosO = Factor de reducción de resistencia = 0.70Fe = Factor reductivo por excentricidad y esbeltez:

a) Muros interiores que soporten claros que no difieran en mas de 50%: Fe= 0.7b) Muros extremos, claros asimétricos y para relación de carga viva a muerta

mayor de uno: Fe= 0.6c) Para muros ligados a muros transversales con una separación no mayor de 3.00 m se tomarán según los casos (a) y (b): Fe =0.8 y Fe = 0.7

f*m = Resistencia nominal en compresión de la mampostería, para el ejemplo se toma f*m = 20 k/cm²AT = Area transversal bruta del muro.WR = O Fe f*m AT Fe AT = e Fe Li

e = Espesor de muro = 15 cmsLi = Longitud de muro

MURO Fe Li Fe Li

1 0.6 6.70 4.022 0.7 2.75 1.933 0.7 1.25 0.8754 0.7 1.45 1.0155 0.6 6.70 4.026 0.6 7.30 4.387 0.7 2.70 1.898 0.7 1.75 1.2259 0.6 1.70 1.0210 0.6 4.30 2.58

Fe Li = 22.96 m

Fe AT = e Fe Li = 15 x 2,296 cm = 34,440 cm²WR = O f*m (e Fe Li) = 0.70 x 20 x 34,440

WR = 482,160.00kg Carga vertical que resisten los muros

La carga resistente WR= 482,160kg es mayor que la carga actuante sobre el total de muros de planta baja Wv = 207,783kg., quedando el diseño del conjunto con un grado de seguridad razonable bajo los efectos de cargas verticales.

Es importante revisar que cada muro en lo particular, esté capacitado para soportar la carga que sobre el actúa.

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DISEÑO DE VIGAS Y TRABES

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10. DISEÑO DE VIGAS Y TRABES

Diseño de trabe TR-1TR-1 (invertida)

CM = 420 KG/M² M = Wl² = (2400) (7)² = 13,067 kg.m 9 9

CV = 180 Cb = 0.85 Bif’c . 4800 CT = 600 kg/m² fy fy+6000

FC = 1.4 CM + 1.7 CV = 1.49 CM + CV

FC = 1.50

btrib= 2.25 m Cb = 0.85 x 0.80 x 200 . 4800 4200 4200+ 6000

Wd = 600 x 2.25 = 1350 kg/ml Cb = 0.0152+ peso del Muro Terraza

Considerando = C = 0.5 x 0.0152 300 kg/m² x 0.83 m = 250 C = 0.0076 < 0.18 f’c fy Wd = 1,600 kg/ml 0.0086..... bien

Wu = FC . Wd = 1.5 x 1,600 = 2,400 kg/ ml.

X = fty = 0.0076 x 4200 = 0.1596 f’c 200

d² = Mu . FR f’c b X (1-0.59 x X)

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d² = 1’306,700 . FR f’c b X (1-0.59 x0.1596)

d² = 2,953.74

d = 2,953.74

d = 54.35 cm

As = Cbd = 0.0076 x 20 x 54.35 = 8.26 cm²

Usando varillas: 3/4’’ ; As = 2.87 cm²

5/8’’ ; As = 1.99 cm²

1/2’’ ; As = 1.27 cm²

N O 5/8’’ = 8.26 cm² = 4.15 varillas ; Usar 4 O 5/8’’ 1.99 cm²

O 5/8’’ => 4 varillas x 1.99 = 7.96 cm² 4 O 5/8’’ = 7.96 m²

O 1/2’’ => 2 varillas x 1.27 = 1.27 cm² 1 O 3/8’’ = 0.71cm² 9.23 cm 8.67cm²

Diseño de trabe ahogada TA-1

Wd = 600kg/m² ==> Wu = 1.50 x 600 = 900 kg/m²

Cb = 0.0152

Ca = 0.0076

b = 20 cm

f’c = 200 kg/cm²

fy = 4200kg/cm²

FC = 1.50

Considerando recibir el muro de la recámara principal

Análisis de cargas

Cargas muertasLosa de techo

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Vigueta y bovedilla 0.08 x 2500= 200.00 kg/m²Teja 40.00 kg/m²Yeso 20.00 kg/m²Ins. eléctricas y mecánicas 10.00 kg/m²Impermeabilizante 5.00 kg/m²Otros 5.00 kg/m²

CM= 280.00 kg/m² CV= 100.00 kg/m² 380.00 kg/m²

Wd = 380kg/m²

Wlosa = 380 kg/m² x (3.40/2) = 646 kg/ml

Wm = 300 kg/m² x 2.60 = 780 kg/ml

Wtrabe = 0.15 x 0.20 x 2500 = 75 kg/ml 1,501kg/ml

Wd = 1,501 kg/ml

FC = 1.5 Wv = 1.5 x 1,501 = 2,251.5 kg/ml

Usaremos Wv = 2,252 kg/ml

Mv = WvL² = 2,252 (7)² = 12,260.889 9

Diseñaremos esta trabe considerando, que el peralte se encuentra restringido a 20 cm.

Datos para diseño:

Mv = 1’226,089

Cb = 0.0152

C = 0.5 Cb = 0.0076

X = Cfy = 0.0076 x 4200 = 0.1596 f’c 200

FR = 0.9 x 0.85 = 0.765

d² = Mu . FR f’c b X (1-0.59 x X)

d² = Mu . 0.76 x 200 x 20 x 0.1596 [1-(0.59x0.1596)]

d² = Mu = Mu .

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0.1213 f’c . b (0.9058) 0.11 f’c . b

d² = 9.1 Mu = 9.1 (1,226,089) = 2,786.565 0.11 f’c . b 200 x 20

dx = 2,786.57 = 52 cm => h = 55 cm

As = Cbd = 0.0076 x 20 x 52 = 7.9 cm²

Usando O 3/8’’ = 0.71 cm² O 1/2’’ = 1.27 cm² O 5/8’’ = 1.99 cm²

Usar 4 O 5/8’’

Como el peralte < 20cm

=> probando con una b= 80 cm

=> d = Mu = 1’226,088 = 0.11 f’c x b 0.11 x 200 x 80 d = 26 cm > 20

Probando con b = 100cm

d = 23.6 cm

Probando con b = 120 cm => d = 21.55

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DISEÑO DE ESCALERA DE CONCRETO REFORZADO

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11. DISEÑO DE ESCALERA DE CONCRETO REFORZADO

Análisis de cargas

Carga muerta• Losa de concreto e = 10 cm ….………………..250 kg/m²• Escalones 10 x (0.18 x 0.30)/ 3 m² x 2,500….225 kg/m²

2• Barandal………………………………………………………25 kg/m²• Loseta…………………………………………………….……50 kg/m²• Instalaciones eléctricas y mecánicas…………...10 kg/m²

610 kg/m²

Carga viva

Datos:f’c = 200 kg/cm²fy = 4,200 kg/cm²

Claro Largo = 3.00 mClaro Corto = 1.00 m

Fc = 1.4 CM + 1.7 CV = (1.4) (610) + (1.7 x 240) = CT 850

Fc = 854 + 408 = 1.49 850

Usaremos Fc = 1.50

Aplicando el Fc correspondiente, se tiene:

Carga de diseño: 1.50 x 850 Kg/m² = 1,275 Kg/m²

Para evitar deflexiones en el espesor de la losa se tomó el más desfavorable de la tabla.(Con un extremo continuo)

Peralte Mínimo (h) para bases con flexión en una dirección

Condiciones de Apoyo

Simplemente Con un extremo Con ambos extremos En voladizo

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Apoyada continuo continuos

Losas L L L L Macizas 20 24 28 10

h = L = 300 = 12.5 cm 24 24

yd = h – ( 1/2 d + 1r ) = 12.5 – ( 0.5 x 1.27 + 2.00 )

d = 9.87 cm

Cálculo de los momentos flexionantes

Negativos Mu12 = W L² = 1.275 ( 3 )² = 956.25 Kg x m

12 12

Mu24 = W L² = 1.275 ( 3 )² = 478.13 Kg x m 12 12

Positivos:Mu14 = Wl² = 1.275 ( 3 )² = 819.64 Kg x m

14 14

Mu16 = Wl² = 1.275 ( 3 )² = 717.19Kg x m16 16

Para estructuras continuas el Reglamento específica que el porcentaje de refuerzo (e) sea el 50% del correspondiente o falla balanceada para asegurar un comportamiento dúctil.

Aplicando el mencionado porcentaje en la ecuación (3.22), se tiene:

eb = 0.50 f’c x 4800 = 0.50 0.85 (0.8 x 200) fy fy+6000 4200

x 4800 = 0.00076 4200+6000

emin = 0.7 200 = 0.7 x 14.14 = 0.00236 fy 4200

Áreas de acero:As12 = eb bd = 0.0076 x 100 x 9.87 = 7.50 cm²

Usando vars. d=3/8’’ => 7.51 cm² = 10.56 varillas 0.71 cm²d = 3/8’’ @ 10 cm

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Si usamos varilla d = 1/2’’=> N = 7.51 cm² = 5.91 varillas 1.27 cm²

Usar varillas diámetro 1/2’’ @ 16 cm

Áreas de acero por contracción y temperatura.Se supone que la estructura se encuentra protegida de la intemperie (e= 0.2%)

As = ebd = 0.002 x 100 x 9.87 = 1.974 cm²

Nvars = 1.974 cm² = 2.78 0.71

Usar varillas d=3/8’’ @ 30 cm

Esfuerzo cortante

Vmáx = 1.5 W = 1.5 x 1.275 x 3 = 2,868.75 kj2 2

si revisamos las especificaciones, tendremos:

M < 2 Por lo tanto 95625 kg x cm = 3.377 > 2 Vd 2,868.75 kg x 9.87 cm

Como la relación es mayor de 2 debemos aplicar lo especificado en la sección 7.2 que dice:

Cuando la relación de claro a peralte total (L/h) no es menor de 5, la fuerza cortante que forma el concreto (VcR ) se calculará con el criterio siguiente:

Si fy < 0.01 VcR = FR bd ( 0.2 + 30 p) f”c (7.2)Si fy < 0.01 VcR = 0.5 FR bd f”c (7.3)

En ningún caso se tomará VcR mayor que 1.5 FR bd f”c

Para nuestro caso, se tiene:Relación = 300 = 24 ; y como el porcentaje es menor que 0.01, aplicamos la ecuación 7.2

VcR = 0.8 x 100 x 9.87 ( 0.2 + 30 x 0.0076 ) 200VcR = 4,779.32 kg > Máx = 2,868.75 kg

. . . correcto .

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ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN

12. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN

CIMENTACIÓN

1. Las características y propiedades del suelo sobre el cual se desplantará la cimentación, serán proporcionadas por un estudio de mecánica de suelos.

2. El tipo de cimentación que aquí se pretende utilizar de acuerdo a las observaciones y recomendaciones del laboratorio de mecánica de suelos es el de pilotes colados en sito.

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3. Los rellenos de las capas deberán ser compactados con equipo mecánico (no usar pisón de mano), se usarán materiales compactables con la cantidad de agua necesaria.

CONCRETO

1. El concreto que será utilizado, será con las siguientes especificaciones:Esfuerzo a la compresión (f’c) a los 28 días:

A) Cimentaciones 200 kg/cm²B) Trabes y cerramientos 200 kg/cm²C) Banquetas 150 kg/cm²D) Pisos de concreto 200 kg/cm²E) Losas de entrepiso 250 kg/cm2

2. En cada colado se deberá utilizar vibrador mecánico para dar una buena confinación del concreto, se tomarán muestras del concreto en cada uno de los colados por un laboratorio el cual verificará que la calidad y resistencia del concreto sea óptima.

3. El agregado máximo será de ¾’’ limpio y libre de contaminantes.

4. El cemento será del tipo Puzolana.

ACERO DE REFUERZO

1. El acero de refuerzo deberá tener un Fy=4200 kg/cm²

2. Todos los dobleces se harán en frío.

3. Los traslapes de las varillas de refuerzo serán de 36 veces el diámetro de la varilla en las estructuras de concreto y de 40 veces en traslapes de albañilería.

4. El traslape de la malla electrosoldada será de 15 cm o de una cuadrícula.

5. Ganchos Estándar:a. El doblez de 90° mas una extensión de 12 veces el diámetro de la

varilla en el extremo libre de la misma.b. El doblez de 180° mas una extensión de 4 veces el diámetro de la

varilla pero no menor de 65cm en el extremo libre de la varilla.c. El diámetro del doblez medido en la cara interior de la varilla, excepto

para estribos y anillos en tamaños de varillas del número 3 al 5 no deberán ser menor que los valores siguientes:

Del No. 3 al 8 6dbDel No. 9 al 11 8dbDel No. 14 al 18 10db

d. Para estribos y ganchos de amarre, en varillas del número 5 y menores, el doblez de 90° deberá tener una extensión de 6 diámetros (6db) en el extremo libre de la varilla.

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e. Para estribos y ganchos de amarre, en varillas del número 6 al 8 y menores, el doblez de 90° deberá tener una extensión de 12 diámetros (12db) en el extremo libre de la varilla.

f. Para estribos y ganchos de amarre, en varillas del número 8 y menores, el doblez de 135° deberá tener una extensión de 6 diámetros (6db) en el extremo libre de la varilla.

INSPECCIONES

Los siguientes puntos de la construcción deberán de inspeccionarse continuamente por medio de un laboratorio de materiales especializado.

1. Resistencia del concreto a utilizarse en cimentaciones, trabes, columnas, losas y muros de contención.

2. Colocación y fijación de todo el acero de refuerzo, antes de colar el concreto.

3. Excavaciones para la cimentación y compactación del suelo.

4. Todas las soldaduras hechas en campo o en taller.

5. Toda la tornillería.

NOTAS GENERALES

1. Cualquier cambio estructural o a la información que se presenta en esta memoria de cálculo, deberá consultarse con el Ingeniero Calculista.

2. El contratista deberá confirmar que la información que se presenta en esta memoria, corresponda a la indicada en los planos estructurales y arquitectónicos.

3. No se permitirán perforaciones en la estructura que no sean autorizadas por el Ingeniero Calculista.

4. No deberá subirse equipos o maquinarias pesadas sobre la estructura.

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BIBLIOGRAFÍA

13. BIBLIOGRAFÍA

• Reglamento de la Ley de Edificaciones del Estado de Baja California.

• Reglamento de las Construcciones de Concreto Reforzado ACI 318-95 del American Concrete Institute. (Instituto Mexicano del Cemento y del Concreto, A.C.)

• Manual of American Institute of Steel Construction (AISC).

• Manual para Constructores de Fundidora Monterrey.

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• National Design Specification for Wood Construction, y su suplemento: Design Values for Wood Construction, National Forest Products Association, Washington, D.C.

• Manual de Construcción con Yeso de United States Gypsum Company, Edición 2000.

• Mecánica de Suelos y Cimentaciones Ing. Carlos Crespo VillalazEditorial LIMUSA, S.A. de C.V.Diseño

• Diseño de Concreto ReforzadoJack C. McCormacAlfaomega Grupo Editor, S.A. de C.V.

• Diseño y Cálculo de Estructuras de Concreto Reforzado (Por resistencia máxima y servicio)Vicente Pérez AlamáEditorial Trillas

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COMENTARIOS Y CONCLUSIONES

14. COMENTARIOS Y CONCLUSIONES

Las especificaciones técnicas de construcción de cada elemento aparecen en los planos correspondientes, así como en el proceso mismo de la memoria de cálculo.

Se deberá seguir al pie de la letra, las indicaciones en los planos, para garantizar que el sistema estructural, trabaje en forma óptima.

No se deberá de realizar perforaciones en los elementos de la estructura, que no estén considerados en el proyecto ejecutivo, se deberá consultar previamente a los peritos correspondientes.

Cualquier cambio o modificación al Proyecto Ejecutivo, será revisado y analizado previamente por el Ingeniero Estructurista, antes de que se realice físicamente en la obra.

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Por último se recomienda que la obra se construya en forma metódica y ordenada, libre de obstáculos innecesarios, para prevenir cualquier accidente en el personal obrero y técnico, durante el proceso de ejecución de la misma.

A t e n t a m e n t e

___________________________________ING. SALVADOR GONZALEZ ALTAMIRANO

Cédula Prof. Fed.: 1026797Cédula Prof. Estatal en B.C.: 3856/86

Perito Responsable Proyectista y Director de Obra No. 1583Miembro activo del Colegio de Ingenieros Civiles de Tijuana, A. C. No. 320Miembro activo de la Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural, A. C.

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PLANOS ESTRUCTURALES

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