4.-Diseño de Caja de Control Ok de 13.48 a 10.48

PROYECTO EJECUTIVO DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL PLSTICOS

SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA

EN SAN AGUSTIN MPO. DE ECATEPEC EN EL EDO. DE MEXICO

3ER FRANJA DE 3.0M

CAMION H-20

Pu = 9460 kgs

Se analizar por el mtodo de cross

Impacto I = 7,28 X 1.3 = 9.46 Ton. proyeccin

del tablaestacado

Tezontle

Pv = 1600 kg /cm 12.68Wreglamento 2000 kg /m 13.48e (espesor)= 0.6 m

B (diseo )= 3.55 m 12.68 -.50 -.60 = 11.58

w concreto = 2400 kg /m 11.58qu = 2.5 ton/m

losa tapa = 0.5

0.8

13.48 0 13.48 losa de fondo p / tablaestacado

0 3.55 e= 0.8

ELEVACION

W= reglamento indica, que se deber de considerar una sobre carga superficial de 2.0 ton /m = 2000 kgs /m

Proyeccin de

tablaestacado

= 8.25

2.95 5.2 muro Corto

A = 53.4562875

muro largo

6.15

5.6 A = 31.98 mPLANTA

31.98 m

Interior = 19.8 mRigidez Relativa

Mlargo I / 5.6 0.18018018

Mcorto I / 2.95 0.33898305

Memoria de calculo ( Civil - Estructural )

CAJA DE CONTROL PARA LA DERIVACION HACIA LA LUMBRERA PLASTICOS

CONCRETO FC = 250 KGS / CM2

3.55



1 2

0.18018018

0.33898305 0.33898305

0.18018018

3 4

Factores de Distribucin

Fd 1-2 = Fd 3-4 = 0.34705882 1

Fd 1-3 = Fd 2-4 = 0.65294118

18.25 ton/m

24 20 18

22

26

10

11

12

12.68

13

14

15

Figura 11. Empuje de tierras en estado pasivo

Momentos de Empotramiento

.



LOSA DE TAPA

Carga Muerta =1600 kgs/m3 x 0.0 = 0.00 kgs /ml ( relleno )

0.50 m x 2400 kgs /m3 = 1200.0 kgs / ml ( losa )

Suma = 1200.0 kgs / m2 w= 1200

carga viva

9460 W = 4730 kgs

MUROS

Si se reduce el factor de 0.868 a 0.368 se reduce la presin del

P 1 = 0.868 x (1600 ( 12.68 ) 2) / 2 = P 1= 111647.299 kgs suelo al muro de 111647.299

P2 =2000 X .6 = P 2= 1200 kgs a 47334.33 se tomara el

Suma = 112847.299 kgs mayor, sin embargo para

el diseo del muro se

LOSA DE FONDO diseara con la presin

Se tomo la seccin completa de la caja para su peso triangular y empotrada en

Pp estruc.= 11.58 + 11.58 + 5.20 + 5.20 = 33.56 ml Pp = 48326.4 ambos lados con la presin

CL = 48326.40 / 5.20 w-1 diseo= 13613.0704 kgs/ml del diagrama

Cv = 4730.0 / 5.20 = w-2 diseo= 1332.39437 kgs/ml

Cm = 1200.0 = w-3 diseo= 1200 kgs/ml

Suma W= 16145.4648 KGS / ML

Para el peso propio de la

Franja horizontal estructura se tomara una

franja de un ancho unitario

12.68 vertical, cuyo peso total de

esta franja ser dividida

entre el ancho de la

Franja vertical estructura B = 3.55 m para

obtener kgs/m 6.15 o bien kgs /ml

3.55 NOTA: Para el anlisis con el cross se analizara con la franja

perimetral,

Para las cargas y empujes se usara la franja vertical

MOMENTO FINAL DE LA LOSA DE FONDO

M3-4 = WL/12 11708.8256 kgs-m

MOMENTO FINAL DE LA LOSA DE TAPA

M1-2=WL/12 870.25 kgs-mM1-2= PL / 8 3488.375 kgs-m 4358.625 kgs-m

Idealizando la carga con apoyos empotrados



MOMENTO FINAL DE LOS MUROS

1-3 WL/15

3-1 WL/10 1-3 WL/15

12.08

12.68

Diagrama de presiones en la franja vertical

W = 18.25 12.08 220.46 ton /ml

Carga vertical

ton/m 18.25 3.55 3-1 WL/10 W= 220.46 ton/ml

De acuerdo al diagrama

Tomando la consideracin de empotramiento en La carga triangular ser manejada como carga en la

ambos lados franja horizontal y no vertical, pero uniformemente

M3-1=WL/10 266315.68 kgs-m W= 220.46

Ra=0.7W R3= 154.322 ton

M1-3 =WL/15 177543.787 kgs-m

Ra=0.3W R1= 66.138 ton

6.2

Mmax = WL /12 112.98575 ton- m

112985.75 kgs -m

266315.68 > 112985.75 kgs-mComo se puede ver el momento mximo se encuentra en la parte inferior del esfuerzo triangular y es con este momento que

se alimentara el CROSS y el resultado del refuerzo ser colocado en forma perimetral por ser el de carga y el refuerzo vertical

es de relleno, el refuerzo ser colocado en toda su altura.

53572.6844 -53572.684 -53572.879 53572.8791

* -62.545537

* 229.819086 122.156091 * 61.0780455 -117.670416 *

-220.223952 -131.75123 * -263.50245 119.1379075

* 755.420972 401.530066 * 200.765033 -495.741899 *

-345.21478 -811.73626 * -1623.4725 558.4793166

* -3983.3757 -2117.2898 * -1058.6449 -3054.32965 *

21520.2972 -15419.632 * -30839.263 5736.447062

* -58806.1756 -31257.337 * -15628.668 -58019.6313 *

-83121.6495 -4358.625 -4358.625 -68697.5986

177543.787 0.34705882 0.34705882 177543.7867

0.65294118 0.652941176

0.65294118 0.652941176

266315.68 0.34705882 0.34705882 266315.68

* -166243.299 -11708.826 -11708.826 -137395.197 *

-29403.0878 -88363.555 * -44181.778 -29009.8157

* 43040.5945 -36514.94 * -73029.88 11472.89412 *

-1991.68785 22877.4331 * 11438.7165 -1527.16483

* -690.42956 3049.10249 * 6098.20498 1116.958633 *

377.710486 -366.98508 * -183.49254 -247.870949

* -440.447904 296.849366 * 593.698733 238.275815 *

-234.11195 * -117.05597

* 126.651109

110965.033 -110965.03 -110963.76 110963.76



CORTANTE FINALES DE LOSA SUPERIOR ( LOSA TAPA )

La carga viva de un camin H-20 el eje trasero pesa 7280 kgs por el factor de impacto 1.3 nos da como resultado 9460 kgs

por lo tanto el peso por llanta ser de 9460 kgs /2 =4730.0 kgs

Pu = 4730

w = 1200 kgs/ml

2.95

4135

2365

2365

4135

1.475 1.475

= 4793.75 kgs-m

CORTANTE FINALES DE LOSA DE FONDO

w = 16145.4648 kgs/ml

2.95

23814.5606

23814.5606

1.475 1.475

= 17563.2384 kgs-m



Diseo del cajn

De acuerdo al mtodo de Cross se obtuvieron estos momentos finales.

(+)

48,778.93

(-) (-)

53572.6844 53572.6844

(-) (-)

110965.033 -93401.794 110965.033

(+)

Momentos Finales

Ctes. De Calculo

fs 2000 kgs/cm2 Vc 8.38 kgs/cm2

fc 250 kgs/cm2 R=V= 4135 kgs

R=V= 23,814.56 kgs

n 9

j 0.892

k 14.41

Losa de tapa ( + )

Mmax = 97724.63 kg-m 53572.6844 kgs-m 5357268.44 kgs-cm

Peralte (d)

d= 60.9733019 cm

Se dejar de e = 45

Se dejar

d= 45 r = 5 h= 50

Peralte 45

.



Acero de refuerzo (As) (+) As = 66.7322925

46.7126048

El acero deber de colocarse de = 66.7322925 al 100 % en la cara del empuje y en la otra cara se colocara por acero

mnimo, sin embargo colocaremos el 70 % del rea total en c/u de las caras 46.71260476 con la finalidad de uniformi-

zar el rea de acero en la seccin de concreto

As = 5357268.44 = 46.71 cm (+)

2000 x 0.892 x 45

Vs# 6 2.85 cm2 16.3903876 6.10113697

5.07 2Vs# 8 10.14 cm2 4.60676576 21.7072031

As min=0.0025*100*20 = 5.0

Se dejara 2Vs# 8 @ 20 Dos lechos en forma transversal con sus respectivas travs

2Vs# 8 @ 25 Dos lechos en forma longitudinal

Cortante en trabes y columnas 0.29 fc = 250 = 4.58 kgs/cm

Cortante en losa y / o muro 0.53 fc = 250 8.38 kgs/cm

V= 0.91888889

V= 4135.0 = 0.91 kg/cm < 8.38 kg/cm

100 x 45

Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocar un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.

Muro lateral ( - )


Peralte (d)

d= 87.7528202 cm

Se dejar

d= 55 r = 5 h= 60

55



Acero de refuerzo (As) (-) As = 113.091146 0.7 79.16380246

As= 11096503.3 = 79.16 cm (-)

2000 x 0.892 x 55

Vs# 6 2.85 cm2 27.7767728 3.60013025

7.92 2Vs# 10 15.84 cm2 4.9977148 20.009145

Se dejara 2Vs# 10 @ 20 dos lechos en forma horizontal + Vs # 10 @ 20 en chafln

2Vs# 10 @ 25 dos lechos en forma vertical

Cortante Por lo tanto el espesor reducido soporta el cortante

V= 4.3299201 sin sobrepasar tal esfuerzo por lo tanto el espesor es

correcto

V= 23814.56 = 4.32 kg/cm < 8.38 kg/cm

100 x 55

Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocara un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.

Losa de cimentacin ( + )


Peralte (d)

d= 87.7528202 cm

Se dejara

d= 55 r= 5 h= 60 60

55 Se aumentar el espesor de la losa de fondo de 55 a 60 cm

Acero de refuerzo (As) (-) As = 113.091146 0.7 79.16380246

As= 11096503.3 = 79.16 cm (+)

2000 x 0.892 x 55

Vs# 6 2.85 cm2 27.7767728 3.60013025

7.92 2Vs# 10 15.84 cm2 4.9977148 20.009145

Se dejara 2Vs # 10 @ 20 dos lechos en forma transversal

2Vs # 10 @ 25 dos lechos en forma longitudinal

Cortante

V= 4.3299201

V= 23814.56 = 4.329 kg/cm < 8.38 kg/cm

100 x 55

Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocara un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.

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