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Obra: Estructura: Elemento: Fecha: 04/05/2016

Versión Hoja Cálculo: V.001

1. DATOS RELATIVOS A LOS MATERIALES:

1.1 Datos del Terreno:

[kN/m3] : 20 Peso específico del terreno.

! [º] : 30 Ángulo de rozamiento interno

" ADM [kN/m2]: 200 Tensión admisible del terreno.

% Comp Min Zap: 75 Porcentaje mínimo comprimido en la zapata admisible para el diseño

de la cimentación

ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo del relleno# : 0.577 Coeficiente de rozamiento hormigón-terreno en la zapata.

1.2 Datos de los Materiales para el Cálculo:

fck [MPa] : 30 Resistencia característica del hormigón del muro

fyk [N/mm2] : 500.00 Límite elástico del acero pasivo

c : 1.50 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.

s : 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.

!H [kN/m3] : 25.00 Peso específico del hormigón

DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ZAPATAS CORRIDAS DE MUROS

Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).

1.3 Coeficientes de Mayoración de Acciones:

!G : 1.35 Coeficiente de Mayoración para Acciones Permanentes.

!G*: 1.50 Coeficiente de Mayoración para el Empuje del Terreno

!Q : 1.50 Coeficiente de Mayoración para sobrecargas.

1.4 Otros Datos:

PP Muro : NO Considerar peso propio del alzado del muro en el cálculo.

Comp Deslizamiento: SI Se realiza la comprobación de deslizamiento

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2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA DEL MURO Y LA CIMENTACIÓN

HM [m] : 2.13 Altura Total del Muro.

BS [m] : 0.30 Canto del muro en coronación.

BI [m] : 0.65 Canto del muro en arranque

HZ [m] : 0.60 Canto de la zapata

LP [m] : 0.25 Longitud de la puntera de la zapata.

LT [m] : 1.21 Longitud del talón de la zapata.

L ZAP [m] : 2.11 Longitud total de la zapata (dir. paralela al eje del tablero)

Hmuro+Hzap [m] : 2.73 Altura de muro + canto de la zapata

BM [m] : 8.00 Ancho total del muro

BZ [m] : 8.00 Ancho total de la zapata (dir. ortogonal al eje del muro)

3. CÁLCULO DE ACCCIONES DEL TERRENO EN LA CIMENTACIÓN DEL MURO:

3.1 Peso Propio del Muro:

Peso Propio Exc PP - PUNT, ZAP M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA

[kN] [m] [kN·m] [kN·m]Muro 0.00 0.400 0.000 0.000

74.38 0.667 49.583 -28.696

TOTAL (Muros) 74.375 49.583 -28.696

Peso Propio Exc, puntera M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA

[kN] [m] [kN·m] [kN·m]

Zapata 252.600 1.053 265.862 0.000

TOTAL (Muros + Zapata) 326.975 315.445 -28.696

ALZADO DE MURO

Elemento

CIMENTACIÓN DE MURO

Elemento

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3.2 Acciones Verticales del Terreno Respecto a la Base de la Zapata:

Acc Vert. Exc TALÓN-CDG,ZAP M ACC, VERT [CDG ZAPATA] M PUNTERA [ZAPATA]

[kN] [m] [kNm] [kNm]

Tierras 409.700 0.450 184.365 615.574

TOTAL 409.700 184.365 615.574

3.3 Acciones Horizontales del Terreno (Canto Zapata) Respecto a la Base de la Zapata:

Acc Horiz CDG EMP, HORIZONT M ACC, HORIZONT M TOT (H+V), CDG

[kN] [m] [kNm] [kNm]

Tierras -77.603 0.288 -22.321 162.044

TOTAL -77.603 -22.321 162.044

4. ACCIONES EN EL ARRANQUE DEL MURO:

RESULTANTES DE ESFUERZOS, EXCENTRICIDADES Y MOMENTOS EN LA BASE DE LA ZAPATA

Elemento

RESULTANTES DE ESFUERZOS HORIZONTALES (CANTO ZAPATA) EN BASE ZAPATA

Elemento

Rz +

My +Rx +

4.1 Acciones en el Arranque del Muro. Envolvente de ELS:

Rx Rz My

[kN] [kN] [kN·m]

Rx min 191.100 211.700 197.590 [1]

Rx max 257.700 211.700 291.140 [2]

Rz min 191.100 211.700 197.590 [3]

Rz max 191.100 211.700 197.590 [4]

My min 257.700 211.700 291.140 [5]

My max 191.100 211.700 197.590 [6]

ENVOLVENTE DE REACCIONES (ELS) EN COORDENADAS LOCALES

Envolvente

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4.2 Acciones en el Arranque del Muro. Envolvente de ELU:

Rx Rz My

[kN] [kN] [kN·m]

Rx min 191.100 211.700 197.590 [1]

Rx max 386.600 285.800 436.710 [2]

Rz min 286.600 285.800 296.390 [3]

Rz max 191.100 211.700 197.590 [4]

My min 386.600 285.800 436.710 [5]

My max 191.100 211.700 197.590 [6]

5. COMPROBACIONES GEOTÉCNICAS:

5.1 Comprobación de Tensiones en el Terreno:

Ancho Zapata (y) [m]: 8.00 Ancho de la zapata en la dirección longitudinal.

Longitud Zapata (z) [m]: 2.11 Ancho de la zapata en la dirección transversal.

N,k My,k

[kN] [kNm]

[1] Rx min 948.375 -279.989

[2] Rx max 948.375 -413.499

[3] Rz min 948.375 -279.989

ENVOLVENTE DE REACCIONES (ELU) EN COORDENADAS LOCALES

Envolvente

ENVOLVENTES ELS EN C.D.G. CIMENTACIÓN.

Envolvente

[4] Rz max 948.375 -279.989

[5] My min 948.375 -413.499

[6] My max 948.375 -279.989

",adm "!MAX "!MIN "!MED

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 200.000 103.708 8.926 56.317

[2] 200.000 128.195 0.000 64.098

[3] 200.000 103.708 8.926 56.317

[4] 200.000 103.708 8.926 56.317

[5] 200.000 128.195 0.000 64.098

[6] 200.000 103.708 8.926 56.317

"!MAX [kN/m2]: 128.195

"!MED [kN/m2]: 64.098

"!MIN [kN/m2]: 0.000

5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Deslizamiento:

Ve Vd

Hip

< 250 kN/m2 "O.K."

< 200 kN/m2 "O.K."

87.86 % Zapata Comprimida "O.K."

Hip Envolvente d

COMPROBACIÓN DE TENSIONES EN CIMENTACIÓN

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[kN] [kN]

[1] Rx min 547.546 268.703 2.038

[2] Rx max 547.546 335.303 1.633

[3] Rz min 547.546 268.703 2.038

[4] Rz max 547.546 268.703 2.038

[5] My min 547.546 335.303 1.633

[6] My max 547.546 268.703 2.038

!d MIN : 1.63 > 1.50 "O.K."

Hip Envolvente d

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5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Vuelco:

Me Mv

[kN] [kN]

[1] Rx min 1052.747 334.571 3.147

[2] Rx max 1052.747 468.081 2.249

[3] Rz min 1052.747 334.571 3.147

[4] Rz max 1052.747 334.571 3.147

[5] My min 1052.747 468.081 2.249

[6] My max 1052.747 334.571 3.147

!V, MIN : 2.25 > 1.80 "O.K."

5. COMPROBACIONES ESTRUCTURALES:

5.1 Dimensionamiento de la Armadura de la Cimentación:

Canto Inf Muro [m]: 0.65 Canto del muro en la sección de arranque

Dist PUNT,EJE MURO [m]: 0.575 Distancia de la puntera al eje del muro en arranque

Dist TALON,EJE MURO [m]: 1.530 Distancia del talón al eje del muro en arranque

Hip Envolvente v

ESFUERZOS DIMENSIONAMIENTO ARMADURA CIMENTACIÓN (ELU)

N,d My,d

[kN] [kNm]

[1] Rx min 1267.666 -209.011

[2] Rx max 1341.766 -600.813

[5] Rz min 1341.766 -400.493

[6] Rz max 1267.666 -209.011

[7] My min 1341.766 -600.813

[8] My max 1267.666 -209.011

"!máx "!min " EJE, MURO

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 110.654 39.900 91.327

[2] 184.901 0.000 134.394

[5] 147.465 11.889 110.431

[6] 110.654 39.900 91.327

[7] 184.901 0.000 134.394

[8] 110.654 39.900 91.327

TENSIONES EN LA ZAPATA (MAYORADAS -ELU-)

(ELU)

Hip Envolvente

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- Dimensionamiento de la armadura de la puntera:

Lp [m] : 0.25 Longitud de la puntera

Hz [m]: 0.60 Canto de la zapata

Lp / Hz: 0.42 Relación luz/canto en la puntera de la zapata

Procedimiento Cálculo Armadura: Lp / Hz < 2

R T,PUNT Xd Td

[kN/m] [m] [kN/m]

[1] 58.07 0.134 14.166

[2] 91.80 0.140 23.393

[5] 74.15 0.139 18.706

[6] 58.07 0.134 14.166

[7] 91.80 0.140 23.393

[8] 58.07 0.134 14.166

Td max [kN/m] : 23.393 Tracción máxima en la armadura.

As[cm2/m] : 0.585 Armadura necesaria por cálculo en la puntera (cara inferior zapata)As min [cm2/m] : 11.040 Cuantía mecánica mínima.

Método Bielas y Tirantes.

DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DE LA PUNTERA

Armadura Cara Inferior Zapata: 11.04 cm2 / m

- Dimensionamiento de la armadura del talón:

Lt [m] : 1.205 Longitud del talón.

Hz [m]: 0.60 Canto de la zapata

Lt / Hz: 2.01 Relación luz/canto en el talón de la zapata

Procedimiento Cálculo Armadura: Lt / Hz > 2

Vd TIERRAS+SCU [kNm/m] : 76.82 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de las tierras

en la sección de arranque del talón (ELU).

Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 24.40 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata (ELU).

Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : 71.25 Momento flector generado por el peso propio de las tierras

respecto al eje del muro (ELU).

Md PP ZAPATA [kNm/m] : 20.35 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELU).

Teoría de Flexión.

Página 7 de 8




R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md Vd

[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m] [kN]

100.389 0.503 -50.452 41.152 22.156

83.268 0.413 -34.394 57.209 35.640

93.575 0.397 -37.156 54.447 27.522

100.389 0.503 -50.452 41.152 22.156

83.268 0.413 -34.394 57.209 35.640

100.389 0.503 -50.452 41.152 22.156

Md [kN·m/m]: 57.209 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura

U0 [kN]: 9350.00

Mlim [kNm]: 3471

As [cm2/m] : 2.406 Armadura necesaria por cálculo en el talón (cara superior zapata)As min [cm2/m] : 11.040 Cuantía mecánica mínima.

Vd max [kN/m] : 35.64 Esfuerzo cortante máximo en la zapata (eje muro).

Vd max [kN/m] : 17.89 Esfuerzo cortante máximo en el talón de la zapata a un canto útil del

arranque del muro.

Vcu [kN/m]: 192.483 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin

armadura de cortante.

Momento Reacción Terreno Cimentación Esfuerzos Dimensionamiento Armadura

Armadura Cara Superior Zapata: 11.04 cm2 / m

DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN

Vcu > Vd "O.K."

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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.

13. PILAS.


13.1. Cimentación de Pilas.

Obra

: No

rmat

iva A

plica

da:

-

Elem

ento

: Fe

cha:

Ve

rsió

n Ho

ja Cá

lculo

: V.

001

Peso

Esp

ecífi

co d

el H

orm

igón

[kN

/m3]

: 25

Tens

ión

Adm

isib

le [N

/mm

2]:

0.20

0

Mod

o de

Intro

ducc

ión

de D

atos

: Ax

iles

en A

rranq

ue d

e Pi

lare

sTe

nsió

n Pu

nta

max

. Adm

isib

le:

0.25

0

Orie

ntac

ión

Eje

Z So

fistik

:Opu

esta

Gra

v

Elem

.LC

NM

YM

ZN

+PP

Zapa

taM

YM

ZA

(Dim

Y)

B (D

im Z

)H

Tens

ión

Med

Tens

ión

Max

Nr

Nr

[kN

][k

Nm

][k

Nm

][k

N]

[kN

m]

[kN

m]

[m]

[m]

[m]

N/m

m2

N/m

m2

F-IZ

DO17

22-2

780.3

039

.7893

9.78

3674

.0539

.7893

9.78

6.25

4.40

1.30

0.134

0.168

F-IZ

DO

1723

-453

5.90

57.2

7-3

71.8

354

29.6

557

.27

-371

.83

6.25

4.40

1.30

0.197

0.213

F-IZ

DO

1730

-327

7.50

430.

08-6

9.75

4171

.25

430.

08-6

9.75

6.25

4.40

1.30

0.152

0.175

F-IZ

DO

1731

-335

1.40

-342

.30

-217

.40

4245

.15

-342

.30

-217

.40

6.25

4.40

1.30

0.154

0.179

F-IZ

DO

1732

-342

0.70

51.1

912

05.6

043

14.4

551

.19

1205

.60

6.25

4.40

1.30

0.157

0.202

F-IZ

DO

1733

-374

0.30

41.1

2-1

442.

7946

34.0

541

.12

-144

2.79

6.25

4.40

1.30

0.169

0.221

F-CE

N17

22-7

70.9

019

9.55

-97.0

316

64.65

199.5

5-9

7.03

6.25

4.40

1.30

0.061

0.074

CENVO

LVEN

TE D

E ES

F. A

XILE

S EN

AR

RAN

QU

E D

E PI

LAR

ES (E

LS)

ESFU

ERZO

S D

E C

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ROBA

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TANG

ULAR

ES

20/0

4/20

16Ve

rific

ació

n EL

S C

imen

taci

ón P

ilas

Pro

yect

o PS

Llo

seta

Ma-

13

F-C

EN17

23-2

745.

30-2

14.3

8-1

07.4

936

39.0

5-2

14.3

8-1

07.4

96.2

54.4

01.3

00.1

320.1

47F-

CEN

1730

-142

4.40

387.

70-5

2.30

2318

.15

387.

70-5

2.30

6.25

4.40

1.30

0.084

0.105

F-C

EN17

31-1

552.

50-3

88.0

9-1

45.0

324

46.2

5-3

88.0

9-1

45.0

36.2

54.4

01.3

00.0

890.1

13F-

CEN

1732

-170

0.10

7.93

1185

.00

2593

.85

7.93

1185

.00

6.25

4.40

1.30

0.094

0.136

F-C

EN17

33-1

885.

600.

50-1

408.

0727

79.3

50.

50-1

408.

076.2

54.4

01.3

00.1

010.1

50F-

DCHO

1722

-271

3.90

-39.5

0-1

116.4

936

07.65

-39.5

0-1

116.4

96.2

54.4

01.3

00.1

310.1

72F-

DC

HO

1723

-459

9.00

163.

3516

.07

5492

.75

163.

3516

.07

6.25

4.40

1.30

0.200

0.208

F-D

CH

O17

30-3

296.

5034

1.16

-177

.42

4190

.25

341.

16-1

77.4

26.2

54.4

01.3

00.1

520.1

75F-

DC

HO

1731

-344

4.00

-433

.11

-103

.09

4337

.75

-433

.11

-103

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6.25

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0.158

0.183

F-D

CH

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.79

4457

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96.2

54.4

01.3

00.1

620.2

06F-

DC

HO

1733

-350

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96-1

366.

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96.6

5-4

9.96

-136

6.95

6.25

4.40

1.30

0.160

0.210

Página

1de

1

Obra

: No

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Nm

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m]

[kN

m]

[m]

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N/m

m2

N/m

m2

117

22-1

740.1

0-1

2.29

-622

.9022

47.40

-12.2

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304.4

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50.1

530.2

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50.1

300.1

76

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50.1

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4.45

4.80

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0.180

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60-3

91.1

1-1

21.5

231

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1-1

21.5

24.4

54.8

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470.1

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1733

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.01

-941

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3449

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.01

-941

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4.45

4.80

0.95

0.161

0.249

Página

1de

1

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m]

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[m]

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N/m

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34.04

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0.95

0.021

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1623

-556

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79.7

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64.1

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-179

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0.061

F-IZ

DO

1633

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610

54.9

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0.049

0.063

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-654

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EN16

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69.2

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F-C

EN16

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00.1

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2912

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50.0

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-689

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0.056

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2251

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-77.3

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HO

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-563

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1983

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F-D

CH

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0.038

0.039

F-D

CH

O16

31-4

42.0

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8.46

-11.

3794

9.30

-18.

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1.37

4.45

4.80

0.95

0.044

0.046

F-D

CH

O16

32-5

56.1

02.

9519

9.65

1063

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654.4

54.8

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500.0

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-539

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1046

.80

3.46

-197

.13

4.45

4.80

0.95

0.049

0.062

Página

1de

1


13.2. Alzado de Pilas.


13.2.1. ELU Flexión (ELU y Sismo).

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-2735

-556.8

-2720

-2705

-2691

-2676

-2666

-2661

-2651

-2647

-2636

-2632

-2622

-2617

-2607

-2592

-2578

-2563

-2548

-674.6

-659.9

-645.2

-630.5

-615.7

-601.0

-586.3

-571.6

Sector of system Group 1

Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 3922. kN (Min=-2735.) (Max=-556.8)

-2735

-2723

-2668

-2614

-2559

-2505

-2450

-2396

-2341

-2287

-2233

-2178

-2124

-2069

-2015

-1960

-1906

-1851

-1797

-1742

-1688

-1634

-1579

-1525

-1470

-1416

-1361

-1307

-1252

-1198

-1143

-1089

-1035

-980

-926

-871

-817

-762

-708

-653

-557

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 36

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

337.4

-44.1

299.5

261.5

223.6

185.7

147.8

109.9

72.0

44.7

39.7

-39.2

34.7

-34.2

34.1

29.6

-29.2

24.6

-24.3

19.6

-19.3

14.5

-14.4

9.51

-9.43

4.48

-4.48


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-44.1) (Max=337.4)

-44.1

-38.1

-28.6

-19.1

-9.5

0.0

9.5

19.1

28.6

38.1

47.7

57.2

66.8

76.3

85.8

95.4

104.9

114.4

124.0

133.5

143.1

152.6

162.1

171.7

181.2

190.7

200.3

209.8

219.4

228.9

238.4

248.0

257.5

267.0

276.6

286.1

295.6

305.2

314.7

324.3

337.4

m8.00 10.00 12.00 14.00

-16.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 37

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-1819

1641-1616

1451

-1414

1261

-1212

1072-1009

881.7

-807.1

691.9

-604.7

502.1

-402.4

312.2

-200.0

122.4

-99.4

-96.4

-93.4

-90.4

-87.5

-84.5

-81.5

-78.6

-75.6


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 1961. kNm (Min=-1819.) (Max=1641.)

-1819

-1816

-1730

-1643

-1557

-1470

-1384

-1297

-1211

-1124

-1038

-951

-865

-778

-692

-605

-519

-432

-346

-259

-173

-86

086

173

259

346

432

519

605

692

778

865

951

1038

1124

1211

1297

1384

1470

1641

m8.00 10.00 12.00 14.00

-16.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-6258

-3547

-6239

-6219

-6211

-6199

-6191

-6179

-6171

-6159

-6151

-6139

-6131

-6119

-6111

-6099

-6091

-6072

-6052

-3706

-3686

-3666

-3646

-3627

-3607

-3587

-3567


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-6258.) (Max=-3547.)

-6258

-6236

-6168

-6101

-6033

-5965

-5897

-5829

-5762

-5694

-5626

-5558

-5491

-5423

-5355

-5287

-5219

-5152

-5084

-5016

-4948

-4880

-4813

-4745

-4677

-4609

-4542

-4474

-4406

-4338

-4270

-4203

-4135

-4067

-3999

-3931

-3864

-3796

-3728

-3660

-3547

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 33

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-323.1

254.1

-286.8

-250.5

225.6

-214.2

197.0

-177.9

168.5

-141.6

139.9

111.4

-105.3

82.8

77.3

-69.0

68.6

59.8

54.3

51.1

42.3

33.6

-32.7

25.7

24.8

16.1

7.33


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-323.1) (Max=254.1)

-323.1

-317.5

-303.1

-288.6

-274.2

-259.8

-245.3

-230.9

-216.5

-202.1

-187.6

-173.2

-158.8

-144.3

-129.9

-115.5

-101.0

-86.6

-72.2

-57.7

-43.3

-28.9

-14.4

0.0

14.4

28.9

43.3

57.7

72.2

86.6

101.0

115.5

129.9

144.3

158.8

173.2

187.6

202.1

216.5

230.9

254.1

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 31

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-564.4

22.0

-556.6

-548.8

-541.0

-533.2

-525.4

-517.6

-509.8

-502.0

-145.7

-131.8

-117.9

-104.0

-90.0

-76.1

-62.2

-48.3

-34.4

21.7

21.5

21.2

21.0

20.8

20.5

20.3

20.1


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 980.5 kNm (Min=-564.4) (Max=22.0)

-564.4

-557.0

-542.4

-527.7

-513.1

-498.4

-483.7

-469.1

-454.4

-439.8

-425.1

-410.4

-395.8

-381.1

-366.5

-351.8

-337.1

-322.5

-307.8

-293.2

-278.5

-263.9

-249.2

-234.5

-219.9

-205.2

-190.6

-175.9

-161.2

-146.6

-131.9

-117.3

-102.6

-88.0

-73.3

-58.6

-44.0

-29.3

-14.7

0.0

22.0

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-4421

-1341

-4401

-4381

-4362

-4342

-4335

-4322

-4302

-4282

-3420

-3405

-3390

-3375

-3361

-3346

-3331

-3317

-3309

-1537

-1522

-1415

-1405

-1400

-1385

-1371

-1356


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-4421.) (Max=-1341.)

-4421

-4389

-4312

-4235

-4158

-4081

-4004

-3927

-3850

-3773

-3696

-3619

-3542

-3465

-3388

-3311

-3234

-3157

-3080

-3003

-2926

-2849

-2772

-2695

-2618

-2541

-2464

-2387

-2310

-2233

-2156

-2079

-2002

-1925

-1848

-1771

-1694

-1617

-1540

-1463

-1341

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

636.6

579.7

565.1

532.4

514.6

493.5

472.6

449.5

422.0

412.7

384.3

352.9

350.5

319.2

293.0

278.9

254.0

233.2

207.4

188.9

173.3

135.8

123.8

113.5

64.3

58.6

53.7


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 980.5 kNm (Max=636.6)

53.7

58.3

72.9

87.4

102.0

116.6

131.1

145.7

160.3

174.9

189.4

204.0

218.6

233.2

247.7

262.3

276.9

291.4

306.0

320.6

335.2

349.7

364.3

378.9

393.4

408.0

422.6

437.2

451.7

466.3

480.9

495.5

510.0

524.6

539.2

553.7

568.3

582.9

597.5

612.0

636.6

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-241.5

20.0

-236.3

-231.1

-225.9

-220.7

-215.5

-210.3

-205.1

-99.7

-98.7

-97.6

-96.6

-95.6

-94.6

-93.6

-92.6

-70.7

-34.8

-32.6

-32.2

-26.4

-20.2

-14.1

-7.87

-1.690.871


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-241.5) (Max=20.0)

-241.5

-235.4

-228.8

-222.3

-215.8

-209.2

-202.7

-196.1

-189.6

-183.1

-176.5

-170.0

-163.4

-156.9

-150.4

-143.8

-137.3

-130.8

-124.2

-117.7

-111.1

-104.6

-98.1

-91.5

-85.0

-78.5

-71.9

-65.4

-58.8

-52.3

-45.8

-39.2

-32.7

-26.2

-19.6

-13.1

-6.5

0.0

6.5

13.1

20.0

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-4646

-2069

-4626

-4606

-4586

-4573

-4566

-4547

-4545

-4527

-3474

-3459

-3444

-3430

-3415

-3400

-3385

-3371

-3356

-2149

-2129

-2109

-2105

-2096

-2089

-2089

-2076


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-4646.) (Max=-2069.)

-4646

-4638

-4573

-4509

-4445

-4380

-4316

-4251

-4187

-4123

-4058

-3994

-3929

-3865

-3801

-3736

-3672

-3607

-3543

-3478

-3414

-3350

-3285

-3221

-3156

-3092

-3028

-2963

-2899

-2834

-2770

-2705

-2641

-2577

-2512

-2448

-2383

-2319

-2255

-2190

-2069

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-640.7

-54.2

-580.1-568.8

-533.7-515.0-496.8

-473.8-449.8

-424.8

-413.9-384.7

-353.9

-352.9

-319.5

-294.0

-280.9

-254.3

-234.0

-208.9

-189.2

-174.1

-137.0

-124.0

-114.1

-65.0

-58.9


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 980.5 kNm (Min=-640.7) (Max=-54.2)

-640.7

-630.5

-615.8

-601.2

-586.5

-571.9

-557.2

-542.5

-527.9

-513.2

-498.5

-483.9

-469.2

-454.6

-439.9

-425.2

-410.6

-395.9

-381.2

-366.6

-351.9

-337.2

-322.6

-307.9

-293.3

-278.6

-263.9

-249.3

-234.6

-219.9

-205.3

-190.6

-176.0

-161.3

-146.6

-132.0

-117.3

-102.6

-88.0

-73.3

-54.2

m6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-311.4

-139.6

-286.1

-270.3

-268.9

-268.6

-267.4

-266.0

-264.5

-263.1

-261.6

-260.9

-260.1

-258.7

-226.2

-211.8

-209.6

-205.7

-201.9

-198.1

-197.3

-197.0

-196.8

-194.3

-182.9

-168.5

-154.0


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-311.4) (Max=-139.6)

-311.4

-309.3

-305.0

-300.7

-296.4

-292.1

-287.8

-283.5

-279.2

-274.9

-270.6

-266.3

-262.0

-257.8

-253.5

-249.2

-244.9

-240.6

-236.3

-232.0

-227.7

-223.4

-219.1

-214.8

-210.5

-206.2

-201.9

-197.6

-193.3

-189.0

-184.7

-180.4

-176.1

-171.8

-167.5

-163.2

-158.9

-154.7

-150.4

-146.1

-139.6

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-4147

-1791

-4131

-3818

-3804

-3789

-3774

-3760

-3745

-3730

-3715

-3580

-3565

-3550

-3533

-3514

-3499

-3485

-3470

-2156

-1909

-1894

-1880

-1851

-1836

-1820

-1805


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-4147.) (Max=-1791.)

-4147

-4123

-4064

-4005

-3946

-3887

-3828

-3769

-3710

-3652

-3593

-3534

-3475

-3416

-3357

-3298

-3239

-3180

-3122

-3063

-3004

-2945

-2886

-2827

-2768

-2709

-2650

-2591

-2533

-2474

-2415

-2356

-2297

-2238

-2179

-2120

-2061

-2002

-1944

-1885

-1791

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 37

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

53.3

-42.4

47.4

41.4

-37.6

35.6

-32.8

29.3

-28.0

23.4

-23.3

-18.5

17.5

-13.7

11.5

11.4

10.1

-8.91

8.88

7.55

6.32

5.80

5.22

-4.70

3.95

2.68

1.52


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 98.0 kNm (Min=-42.4) (Max=53.3)

-42.4

-40.7

-38.3

-35.9

-33.5

-31.1

-28.7

-26.3

-23.9

-21.5

-19.1

-16.8

-14.4

-12.0

-9.6

-7.2

-4.8

-2.4

0.0

2.4

4.8

7.2

9.6

12.0

14.4

16.8

19.1

21.5

23.9

26.3

28.7

31.1

33.5

35.9

38.3

40.7

43.1

45.5

47.9

50.3

53.3

m6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

-16.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

1827

1797

1789

1654

1622

1609

1481

1448

1430

1308

1274

1250

1136

1106

1071

963.5

937.9

891.3

791.1

769.9

711.9

618.7

601.9

532.4

519.9

498.4

474.4


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 1961. kNm (Max=1827.)

473

507

541

575

609

643

676

710

744

778

812

845

879

913

947

981

1015

1048

1082

1116

1150

1184

1218

1251

1285

1319

1353

1387

1420

1454

1488

1522

1556

1590

1623

1657

1691

1725

1759

1792

1827

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-5434

-2422

-5335

-5320

-5062

-5042

-5022

-5002

-4987

-4967

-4947

-4927

-4716

-4696

-4680

-4661

-4641

-4621

-4601

-2866

-2546

-2526

-2506

-2500

-2480

-2462

-2442


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1533 MIN-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-5434.) (Max=-2422.)

-5434

-5423

-5347

-5272

-5197

-5121

-5046

-4971

-4895

-4820

-4745

-4670

-4594

-4519

-4444

-4368

-4293

-4218

-4142

-4067

-3992

-3916

-3841

-3766

-3690

-3615

-3540

-3464

-3389

-3314

-3239

-3163

-3088

-3013

-2937

-2862

-2787

-2711

-2636

-2561

-2422

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 37

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-68.0

55.0

-60.4

-52.2

48.7

-44.7

42.5

-37.2

36.3

30.3

-29.7

24.0

-22.2

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24.6

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43.0

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93-1

5.89

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90.

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9.39

-72.

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-1.38

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8.19

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6.00

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2.00

48.0

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08.1

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7.98

6.30

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V.00

3


13.2.2. ELS Cuasipermanente. Fisuración.

M 1 : 34

XY

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-1894

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-2307

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-2012

-1997

-1988

-1981

-1972

-1965

-1956

-1950

-1941

-1934

-1925

-1919

-1910


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1922 MAX-N BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 3609. kN (Min=-2385.) (Max=-1894.)

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

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M 1 : 34

XY

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-3297

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-3266

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-3235

-3219

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-3167

-3160

-3151

-3144

-3136

-3129

-3120

-3113

-3104

-3098

-3089

-3082


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1923 MIN-N BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 3609. kN (Min=-3312.) (Max=-3067.)

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 32

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

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-283.5

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-275.5

-271.5

-267.4

204.3

194.4

184.5

174.7

165.1

155.5

55.5

50.5

45.6

40.6

35.6

30.6

25.7


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1930 MAX-MY BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-290.9) (Max=214.3)

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

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-95.6

-585.6

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-533.2

-370.0

-365.9

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-353.6

-349.5

-345.4

-107.5

-105.5

-103.6

-101.6

-99.6

-97.6


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1931 MIN-MY BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-596.4) (Max=-95.6)

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 33

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-544.8

-308.9

-542.0

-539.2

-536.2

-533.3

-530.3

-527.4

-458.9

-458.9

-458.8

-458.7

-458.7

-458.6

-458.5

-360.0

-351.5

-343.1

-334.6

-326.1

-317.5


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1932 MAX-MZ BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-544.8) (Max=-308.9)

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-888.3

-678.5

-879.4

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-862.1

-853.5

-844.9

-836.3

-806.4

-800.9

-795.4

-790.0

-784.7

-779.3

-773.9

-697.0

-693.9

-690.7

-687.5

-684.4

-681.5


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1933 MIN-MZ BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-888.3) (Max=-678.5)

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00


13.2.3. ELU Cortante (ELU y Sismo).

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

142.9

142.9

142.9

142.9

142.9

142.9

134.9

134.9

134.9

134.9

134.9

134.9

131.0

131.0

131.0

131.0

131.0

131.0


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1524 MAX-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Max=142.9)

m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

M 1 : 36

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-144.7

-129.6

-144.7

-144.7

-144.7

-144.7

-144.7

-140.3

-140.3

-140.3

-140.3

-140.3

-140.3

-129.6

-129.6

-129.6

-129.6

-129.6


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1525 MIN-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Min=-144.7) (Max=-129.6)

m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

16.0

-3.22

16.0

16.0

16.0

16.0

16.0

6.58

6.58

6.58

6.58

6.58

6.58

-3.22

-3.22

-3.22

-3.22

-3.22


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1524 MAX-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-3.22) (Max=16.0)

m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-11.0

1.83

-11.0

-11.0

-11.0

-11.0

-11.0

-8.14

-8.14

-8.14

-8.14

-8.14

-8.14

1.83

1.83

1.83

1.83

1.83


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1525 MIN-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-11.0) (Max=1.83)

m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

130.7

130.7

130.7

130.7

130.7

130.7

120.3

120.3

120.3

120.3

120.3

120.3

109.0

109.0

109.0

109.0

109.0

109.0


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1526 MAX-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Max=130.7)

m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

M 1 : 36

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-129.2

-107.8

-129.2

-129.2

-129.2

-129.2

-129.2

-121.5

-121.5

-121.5

-121.5

-121.5

-121.5

-107.8

-107.8

-107.8

-107.8

-107.8


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1527 MIN-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Min=-129.2) (Max=-107.8)

m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502

Y * 0.906

Z * 0.962

11.8

-0.570

11.8 11.8 11.8 11.8 11.8

3.96 3.96 3.963.96 3.96 3.96

-0.570 -0.570-0.570 -0.570 -0.570


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1526 MAX-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-0.570) (Max=11.8)

m7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

-12.00 -11.00 -10.00 -9.00 -8.00 -7.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502

Y * 0.906

Z * 0.962

-11.0

-0.979

-11.0 -11.0 -11.0 -11.0 -11.0

-8.72 -8.72 -8.72-8.72 -8.72 -8.72

-0.979-0.979 -0.979 -0.979 -0.979


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1527 MIN-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-11.0) (Max=-0.979)

m7.00

8.00

9.00

10.00

11.00

12.00

13.00

14.00

15.00

-12.00 -11.00 -10.00 -9.00 -8.00 -7.00

Proyecto PS Lloseta Ma-13

Comprobación de Pilas Fecha: 20/04/2016

Resistencia Característica Hormigón fck [N/mm2]: 30

!c: 1.5 Recubrimiento

Límite elástico del acero fyk [N/mm2]: 500 armadura [m]:

!s: 1.15

Elemento Distancia N Vd B (Ancho) H (Canto) As, MIN As, REAL Vcu As,nec As,mín Sep. Min

[m] [kN] [kN] [m] [m] [cm2] [cm2] [kN] [cm2/m] [cm2/m] [m]

Pila 0.00 143.00 0.88 0.88 4331.25 Vrd < Vu1. O.k. 0.00 As,min 8.75 0.30

[kN]

SOLICITACIONES SECCIÓN TRANSVERSAL CORTANTE

EHE

2011.001

Normativa Aplicada: Versión Hoja Cálculo:

DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DE CORTANTE EN SECCIONES DE HORMIGÓN S/EHE

0.05

Obra: Elemento:

Vu1

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 32

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

316.9

316.9

316.9

316.9

316.9

316.9

316.9

316.9

63.1

63.1

63.1

63.1

63.1

63.1

63.1

63.1

51.4

51.4

51.4

51.4

51.4

51.4

51.4

51.4


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 392.2 kN (Max=316.9)

51.4

63.1

316.9

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 31

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

14.5

-4.65

14.5

14.5

14.5

14.5

14.5

14.5

14.5

-4.65

-4.65

-4.65

-4.65

-4.65

-4.65

-4.65

1.69

1.69

1.69

1.69

1.69

1.69

1.69

1.69


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kN (Min=-4.65) (Max=14.5)

-4.7

1.7

14.5

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 33

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-0.869

0.755

-0.869

-0.869

-0.869

-0.869

-0.869

-0.869

0.755

0.755

0.755

0.755

0.755

0.755

0.755

0.0336

0.0336

0.0336

0.0336

0.0336

0.0336

0.0336

0.0336


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 0.980 kN (Min=-0.869) (Max=0.755)

-0.869

0.034

0.755

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 31

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-5.80

5.06

-5.15

-4.50

4.49

3.92

-3.84

3.36

-3.19

2.79

-2.54

2.23

-1.89

1.66

-1.24

1.09

-0.584

0.528

0.231

0.205

0.180

0.155

0.130

0.105

0.0795

0.0543

0.0291


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 9.80 kNm (Min=-5.80) (Max=5.06)

-5.80

-5.70

-5.43

-5.16

-4.89

-4.61

-4.34

-4.07

-3.80

-3.53

-3.26

-2.99

-2.71

-2.44

-2.17

-1.90

-1.63

-1.36

-1.09

-0.81

-0.54

-0.27

0.00

0.27

0.54

0.81

1.09

1.36

1.63

1.90

2.17

2.44

2.71

2.99

3.26

3.53

3.80

4.07

4.34

4.61

5.06

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 36

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-77.3

34.0-66.5

-55.6

-44.8

-33.9

30.6

27.1

23.6

-23.1

20.1

16.6

13.1

-12.2

9.639.47

6.14

5.58

-4.55

4.32

-3.28

3.05

-2.01

1.79

-1.38

-0.747

0.519


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 98.0 kNm (Min=-77.3) (Max=34.0)

-77.3

-75.2

-72.4

-69.6

-66.8

-64.0

-61.2

-58.5

-55.7

-52.9

-50.1

-47.3

-44.5

-41.8

-39.0

-36.2

-33.4

-30.6

-27.8

-25.1

-22.3

-19.5

-16.7

-13.9

-11.1

-8.4

-5.6

-2.8

0.0

2.8

5.6

8.4

11.1

13.9

16.7

19.5

22.3

25.1

27.8

30.6

34.0

m8.00 10.00 12.00 14.00

-16.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 33

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-787.3

-556.8

-787.3

-787.3

-787.3

-787.3

-787.3

-787.3

-563.1

-563.1

-563.1

-563.1

-563.1

-563.1

-563.1

-563.1

-556.8

-556.8

-556.8

-556.8

-556.8

-556.8

-556.8


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 980.5 kN (Min=-787.3) (Max=-556.8)

-787.3

-563.1

-556.8

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 31

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

12.6

-9.98

12.6

12.6

12.6

12.6

12.6

12.6

12.6

-9.98

-9.98

-9.98

-9.98

-9.98

-9.98

-9.98

-0.251

-0.251

-0.251

-0.251

-0.251

-0.251

-0.251

-0.251


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kN (Min=-9.98) (Max=12.6)

-9.9

-0.3

12.6

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

0.853

-0.848

0.853

0.853

0.853

0.853

0.853

0.853

0.853

-0.848

-0.848

-0.848

0.604

0.604

0.604

0.604

0.604

0.604

0.604

0.604


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 0.980 kN (Min=-0.848) (Max=0.853)

-0.848

0.604

0.853

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 31

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-5.90

5.67

-5.26

5.03

-4.62

4.39

4.19

-3.99

3.75

3.74

-3.35

3.28

3.11

2.83

-2.72

2.47

2.38

-2.08

1.93

1.83

1.47

-1.44

1.19

1.02

-0.808

0.567

0.546


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 9.80 kNm (Min=-5.90) (Max=5.67)

-5.90

-5.78

-5.49

-5.20

-4.91

-4.63

-4.34

-4.05

-3.76

-3.47

-3.18

-2.89

-2.60

-2.31

-2.02

-1.73

-1.45

-1.16

-0.87

-0.58

-0.29

0.00

0.29

0.58

0.87

1.16

1.45

1.73

2.02

2.31

2.60

2.89

3.18

3.47

3.76

4.05

4.34

4.63

4.91

5.20

5.67

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 31

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-239.6

159.5

-232.1

-224.6

-217.1

-209.6

-202.2

-194.7

-187.2

-179.7

150.0

140.6

131.1

121.7

112.3

102.8

93.4

83.9

-31.0

-30.8

-30.6

-30.4

-30.2

-30.0

-29.9

-29.7

-29.5


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-239.6) (Max=159.5)

-239.6

-239.4

-229.5

-219.5

-209.5

-199.5

-189.6

-179.6

-169.6

-159.6

-149.7

-139.7

-129.7

-119.7

-109.7

-99.8

-89.8

-79.8

-69.8

-59.9

-49.9

-39.9

-29.9

-20.0

-9.9

0.0

9.9

20.0

29.9

39.9

49.9

59.9

69.8

79.8

89.8

99.8

109.7

119.7

129.7

139.7

159.5

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-654.3

-298.4

-654.3

-654.3

-654.3

-654.3

-654.3

-654.3

-654.3

-455.2

-455.2

-455.2

-455.2

-455.2

-455.2

-455.2

-455.2

-298.4

-298.4

-298.4

-298.4

-298.4

-298.4

-298.4


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 980.5 kN (Min=-654.3) (Max=-298.4)

-654.3

-455.2

-298.4

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 32

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

2.64

-2.11

2.64

2.64

2.64

2.64

2.64

2.64

2.64

-2.11

-2.11

-2.11

-2.11

-2.11

-2.11

-2.11

-0.845

-0.845

-0.845

-0.845

-0.845

-0.845

-0.845

-0.845


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 3.92 kN (Min=-2.11) (Max=2.64)

-2.11

-0.85

2.64

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 32

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

2.80

2.80

2.80

2.80

2.80

2.80

2.80

2.80

2.05

2.05

2.05

2.05

2.05

2.05

2.05

2.05

1.70

1.70

1.70

1.70

1.70

1.70

1.70

1.70


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 3.92 kN (Max=2.80)

1.70

2.05

2.80

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

18.7

16.6

14.5

13.6

12.4

12.1 11.4

10.6

10.3

10.1

9.04

8.79

8.19

7.527.50

6.24

6.08

5.97

4.964.43

3.98

3.682.90

2.40

1.88

1.37

1.13


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kNm (Max=18.7)

1.1

1.3

1.8

2.2

2.6

3.1

3.5

4.0

4.4

4.8

5.3

5.7

6.2

6.6

7.0

7.5

7.9

8.3

8.8

9.2

9.7

10.1

10.5

11.0

11.4

11.9

12.3

12.7

13.2

13.6

14.1

14.5

14.9

15.4

15.8

16.3

16.7

17.1

17.6

18.0

18.7

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-43.1

-2.21

-41.1

-39.1

-37.1

-35.2

-33.2

-31.2

-29.2

-27.3

-17.1

-16.4

-15.8

-15.2

-14.9

-14.5

-13.9

-13.3

-13.3

-12.6

-12.0

-11.7

-10.1

-8.55

-6.97

-5.38

-3.80


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 98.0 kNm (Min=-43.1) (Max=-2.21)

-43.1

-42.9

-41.9

-40.9

-39.8

-38.8

-37.8

-36.8

-35.8

-34.7

-33.7

-32.7

-31.7

-30.6

-29.6

-28.6

-27.6

-26.6

-25.5

-24.5

-23.5

-22.5

-21.5

-20.4

-19.4

-18.4

-17.4

-16.3

-15.3

-14.3

-13.3

-12.3

-11.2

-10.2

-9.2

-8.2

-7.2

-6.1

-5.1

-4.1

-2.2

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 144

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 32

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-469.2

-105.2

-469.2

-469.2

-469.2

-469.2

-469.2

-469.2

-469.2

-442.0

-442.0

-442.0

-442.0

-442.0

-442.0

-442.0

-442.0

-105.2

-105.2

-105.2

-105.2

-105.2

-105.2

-105.2


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 980.5 kN (Min=-469.2) (Max=-105.2)

-469.2

-442.0

-105.2

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 32

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-6.91

-0.474

-6.91

-6.91

-6.91

-6.91

-6.91

-6.91

-6.91

-0.616

-0.616

-0.616

-0.616

-0.616

-0.616

-0.616

-0.616

-0.474

-0.474

-0.474

-0.474

-0.474

-0.474

-0.474


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 9.80 kN (Min=-6.91) (Max=-0.474)

-6.91

-0.62

-0.47

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

M 1 : 33

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-2.76

-2.02

-2.76

-2.76

-2.76

-2.76

-2.76

-2.76

-2.76

-2.67

-2.67

-2.67

-2.67

-2.67

-2.67

-2.67

-2.67

-2.02

-2.02

-2.02

-2.02

-2.02

-2.02

-2.02


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 3.92 kN (Min=-2.76) (Max=-2.02)

-2.76

-2.67

-2.02

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 35

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

-18.5

-1.37

-17.8-16.4

-15.8-14.3

-13.8

-13.5

-12.2

-12.0

-11.8

-10.5

-10.2

-9.83

-8.96

-8.10

-7.83

-7.45

-6.03

-5.93-5.82

-4.41

-3.95

-3.82

-2.89

-1.88

-1.82


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kNm (Min=-18.5) (Max=-1.37)

-18.46

-18.37

-17.94

-17.52

-17.09

-16.66

-16.23

-15.81

-15.38

-14.95

-14.53

-14.10

-13.67

-13.24

-12.82

-12.39

-11.96

-11.54

-11.11

-10.68

-10.25

-9.83

-9.40

-8.97

-8.54

-8.12

-7.69

-7.26

-6.84

-6.41

-5.98

-5.55

-5.13

-4.70

-4.27

-3.85

-3.42

-2.99

-2.56

-2.14

-1.37

m6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

M 1 : 34

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

27.5

-15.1

22.3

17.2

-14.6

-14.1

-13.9

-13.7

-13.2

-12.8

-12.3

12.0

-11.8

-11.4

-8.80

-8.75

-8.44

-8.09

-7.73

-7.38

-7.026.79

-6.66

-6.31

-5.95

-3.57

1.61


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 39.2 kNm (Min=-15.1) (Max=27.5)

-15.1

-14.9

-13.8

-12.8

-11.7

-10.6

-9.6

-8.5

-7.5

-6.4

-5.3

-4.3

-3.2

-2.1

-1.1

0.0

1.1

2.1

3.2

4.3

5.3

6.4

7.5

8.5

9.6

10.6

11.7

12.8

13.8

14.9

16.0

17.0

18.1

19.2

20.2

21.3

22.4

23.4

24.5

25.5

27.5

m8.00 10.00 12.00 14.00

-14.00

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

-4.00

PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.

14. PRUEBA DE CARGA.


14.1. Características y Disposición de los Vehículos.

El cálculo de las deformaciones obtenidas para la prueba de carga se realiza con el

mismo esquema estructural que el utilizado para el cálculo en servicio y en estado límite

último del tablero.

La posición de los camiones se define indicando la distancia de su paramento más

próximo al eje de apoyo del estribo 1 e indicando su excentricidad respecto del eje de la

calzada. Éste se define como la mitad del ancho de carriles más arcenes.

El camión propuesto tiene 260 kN de peso total y 3 ejes, con los siguientes pesos por eje:

Eje trasero: 95 kN

Eje intermedio: 95 kN

Eje delantero: 70 kN

En planta el camión tiene unas dimensiones de 8.15 metros de largo por 2.50 metros de

ancho. Las separaciones entre ejes y las distancias de los ejes extremos a los bordes del

camión son las siguientes:

Distancia del eje trasero al borde del camión: 1.50 m

Distancia del eje trasero al intermedio: 1.35 m

Distancia del eje delantero al anterior: 3.90 m

Distancia entre ejes transversales: 1.80 m

El siguiente esquema resume las dimensiones y cargas del camión considerado:


Antes de comenzar la prueba, se comprobará mediante pesaje en báscula el peso total

real de cada camión, debiendo quedar garantizado que su valor no se desvía en más de

un 5% del considerado en el Proyecto de la prueba.

14.2. Pruebas de Carga a Efectuar.

Teniendo en cuenta la distribución de luces de este puente, se realiza una única prueba

de carga:

Prueba de Carga 1: Se carga el centro del vano 1, disponiendo un total de 2x3 (6)

camiones de 260 kN de peso cada uno.

Prueba de Carga 2: Se carga el centro del vano 1, disponiendo un total de 2x3 (6)

camiones de 260 kN de peso cada uno.

Se medirá la flecha en el centro del vano en cada fase de la prueba de carga, así como el

descenso que pudiera aparecer en los apoyos como consecuencia de posibles

descensos del terreno. La flecha de comparación se obtendrá restando a la flecha en

centro de vano la media de los descensos medidos en los apoyos contiguos.

Los sistemas utilizados para realizar la medida deberán estar suficientemente calibrados

y poseer una sensibilidad mínima del orden del 5% de los valores más pequeños

esperados en los puntos de medida significativos. Su rango de medida deberá ser como

mínimo superior en un 50% a los valores máximos esperados de dichas magnitudes.

70.0 kN 9.50 kN95.0 kN


Esquema de Prueba de Carga

PUNTO DE CONTROL

E-1 P-1

2 CAMIONES 2 CAMIONES


14.3. Esfuerzos y Desplazamientos en la Estructura. 14.3.1. Tren de Cargas de la I.A.P 11.

Esfuerzos Flectores Tren Cargas IAP.

14.3.2. Prueba de Carga:

Esfuerzos Flectores Prueba de Carga


Desplazamientos Prueba de Carga

14.4. Resultados Representativos.

El resumen de los resultados más representativos, tanto en lo que se refiere a flechas

como a esfuerzos se resume a continuación:

14.4.1. Prueba de Carga Vano 1.

Momento Flector centro de vano 1 M Prueba de Carga [kN·m] M Tren Cargas I.A.P [kN·m] Porcentaje [%]

1900 3134 60.46

Posición Flecha[mm]

Vano 1 -3.48

Nota: El signo “-“ indica flecha descendente

14.4.2. Prueba de Carga Vano 2.


1880 3317 56.66



Vano 1 -5.40


14.5. Criterios de Estabilización.

Los valores de la respuesta de la estructura (flechas, deformaciones, etc.), se obtienen

en cada momento como diferencia entre las lecturas de los aparatos en ese instante y las

lecturas iniciales de descarga del ciclo que se está realizando.

Una vez situado el tren de carga correspondiente, bien a un escalón intermedio o al final

de cualquier estado de carga, se realizará una medida de la respuesta instantánea de la

estructura, y se controlarán los aparatos de medida situados en los puntos en que se

esperen las deformaciones más desfavorables desde el punto de vista de la

estabilización.

Transcurridos 10 minutos se realizará una nueva lectura en dichos puntos. Si las

diferencias entre los nuevos valores de la respuesta y los instantáneos son inferiores al

5% de estos últimos, o bien son del mismo orden de la precisión de los aparatos de

medida, se considerará estabilizado el proceso de carga y se realizará la lectura final en

todos los puntos de medida.

En caso contrario se mantendrá la carga durante un nuevo intervalo de 10 minutos, y

deberá cumplirse al final de los mismos que la diferencia de lecturas correspondiente a

ese intervalo no supere en más de un 20% a la diferencia de lecturas correspondiente al

intervalo anterior, o bien sea del orden de la precisión de los aparatos de medida.

Si esto no se cumpliera, se comprobará la misma condición en un nuevo intercalo de 10

minutos. Si el criterio de estabilización siguiera sin cumplirse, se procederá, a juicio del

Ingeniero Director de las pruebas, a mantener la carga durante un nuevo intervalo, a

suspender dicho estado de carga o bien a reducir la carga correspondiente al escalón

considerado.

Una vez alcanzada la estabilización se tomarán las lecturas finales en todos los puntos

de medida.


Por otra parte, deberá comprobarse que no se detecta ningún signo o muestra de fallo o

inestabilidad en alguna parte de la estructura. Si ésta es de hormigón se comprobará que

las fisuras se mantienen dentro de los márgenes admisibles.

Una vez descargada totalmente la estructura se esperará a que los valores de las medias

estén estabilizados, aplicando el mismo criterio seguido para el proceso de carga. La

diferencia entre los valores estabilizados después de la descarga y los iniciales antes de

cargas serán los valores remanentes correspondientes al estado considerado.

En el caso de que la diferencia entre los valores obtenidos inmediatamente después de

la descarga y los obtenidos antes de cargar sea inferior al límite que para cada caso se

establece en el siguiente apartado, no será necesaria la comprobación del criterio de

estabilización, y podrá procederse a la lectura definitiva de todos los aparatos de medida.


En ningún caso se iniciará la ejecución de un nuevo ciclo de cargas antes de haber

transcurrido al menos 10 minutos desde la descarga correspondiente al ciclo precedente.

El proceso general de carga y descarga está detallado en las figuras 1, 2 y 3. Las figuras

1 y 2 representan el proceso de deformación con el tiempo, bajo carga constante, en un

punto de la estructura durante la realización de un escalón de carga o de descarga. El

término “deformación” debe entenderse en sentido amplio, es decir, puede referirse a

cualquier movimiento absoluto o relativo. La figura 3 representa el proceso general de

deformación en función de la carga durante la ejecución de un ciclo completo de carga y

descarga.


14.6. Valores Remanentes.

Los valores remanentes fr se definen como la diferencia entre los valores estabilizados

después de la descarga y los iniciales antes de la carga.

Se establece un límite para la remanencia en cada punto de medida igual a lim = 15 %.

La remanencia de cada punto vendrá dada por la siguiente fórmula:

100ffr !"

Siendo:


# fr: Medida remanente

# f: Medida total

Si :

# $ lim el valor remanente se considera admisible

# lim $ $ 2! lim deberá realizarse un segundo ciclo de carga (repetición del

ensayo).

# % 2! lim el valor remanente se considera inadmisible y se suspenderá la

aplicación de la carga.

En caso de ser necesario un segundo ciclo de carga, si:

# * $ /3 el valor remanente se considera admisible

# * > /3 se suspenderá la aplicación de la carga.

Donde es la remanencia obtenida en el primer ciclo y * es la obtenida en el segundo

ciclo (tomando en este caso como valores iniciales los estabilizados después de la

descarga del primer ciclo).

En el caso de que, realizado el segundo ciclo no se hubieran alcanzado resultados

satisfactorios, el Director de la prueba suspenderá la aplicación de la carga

correspondiente.

El proceso anterior se indica en la figura siguiente, donde f y f* son las deformaciones

totales y fr y fr* las deformaciones remanentes correspondientes a cada uno de los ciclos

de cargas realizados.

La realización de nuevos ciclos de carga en un momento determinado de las pruebas

podrá ser también decidida por el Director de las mismas a la vista de los resultados

observados en el ciclo precedente. Una de las circunstancias que pueden aconsejar esto

es la existencia de dudas razonables en las lecturas de algunas de las medidas. En

cualquier caso esto forma parte de un criterio de análisis rápido de los resultados que

corresponde realizar al Director de las pruebas y decidir en consecuencia.


14.7. Criterios de Aceptación.

Además de tener en cuenta los criterios referentes a la estabilización de medidas y al

tratamiento de los valores remanentes, se considerará que el resultado de la prueba de

carga es satisfactorio cuando se cumpla que las deformaciones máximas obtenidas

después de la estabilización, no superen en más de un 10% a los valores previstos en

este documento.

En caso de que los valores obtenidos sean inferiores al 60% de los previstos, se

justificará la disminución de la respuesta.


15. REPLANTEO.


15.1. DATOS DE TRAZADO. 15.1.1. Datos de entrada del eje en planta.

TRAZADO EN PLANTA. LISTADO DE PUNTOS SINGULARES

Pto P.K. (m) L (m) X (m) Y (m) Az (grad) A R (m) Xc (m) Yc (m)

1 0.000 0.000 489352.335 4393684.922 364.9142 0.0 1100.0 490289.4637 4394260.9340

2 387.999 387.999 489211.042 4394044.122 387.3694 0.0 1100.0 490289.4633 4394260.9341

TRAZADO EN PLANTA. PUNTOS DEL EJE CADA 20 m.

P.K. (m) X (m) Y (m) Az (grad) R (m) A

20.000 489342.018 4393702.055 366.0717

40.000 489332.013 4393719.373 367.2292

60.000 489322.325 4393736.869 368.3867

80.000 489312.957 4393754.539 369.5442

100.000 489303.912 4393772.377 370.7017

120.000 489295.193 4393790.376 371.8591

140.000 489286.802 4393808.530 373.0166

160.000 489278.743 4393826.834 374.1741

180.000 489271.017 4393845.282 375.3316

200.000 489263.629 4393863.866 376.4891

220.000 489256.579 4393882.583 377.6466

240.000 489249.871 4393901.424 378.8041

260.000 489243.507 4393920.384 379.9616

280.000 489237.488 4393939.457 381.1191

300.000 489231.817 4393958.635 382.2766

320.000 489226.496 4393977.914 383.4340

340.000 489221.526 4393997.287 384.5915

360.000 489216.910 4394016.746 385.7490

380.000 489212.647 4394036.287 386.9065

387.999 489211.042 4394044.122 387.3694 1100.0 0.0

15.1.2. Datos de entrada del trazado en alzado.

TRAZADO EN ALZADO. LISTADO DE PUNTOS SINGULARES

P.K. (m) Z (m) Te (p.k) Ts (p.k) Ze (m) Zs (m) Pe (%) Ps (%) L (m) Kv

44.981 120.849 34.043 55.919 120.083 120.931 7.0007 0.7505 21.876 -350.0

83.488 121.138 58.469 108.507 120.950 120.950 0.7505 -0.7506 50.038 -3333.3

121.856 120.850 110.919 132.793 120.932 120.084 -0.7506 -7.0004 21.874 -350.0


TRAZADO EN ALZADO. PUNTOS DEL EJE CADA 20 m.

P.K. (m) Z (m) Pte (%)

60.000 120.961 0.7046

80.000 121.042 0.1046

100.000 121.003 -0.4954

120.000 120.746 -3.3452

15.1.3. Ley de peraltes.

LEY DE PERALTES. BORDE DERECHO

P.K. (m) Peralte (%)

0.000 -3.3

387.000 -3.3

LEY DE PERALTES. BORDE IZQUIERDO

P.K. (m) Peralte (%)

0.000 3.3

387.000 3.3

15.2. DATOS PARA EL ENCAJE DE LA ESTRUCTURA.

DATOS DE LA ESTRUCTURA.

Vano Numero divisiones Ancho tablero (m) Espesor pavimento (m) Luz (m)

1 10 15.00 0.1 23.500

2 10 15.00 0.1 29.000

TOTAL: 52.50

Nota: El espesor de pavimento incluye una capa de impermeabilización de 1cm.

ENCAJE DE LA ESTRUCTURA EN PLANTA

Apoyo P.K. (m) X (m) Y (m) Az_eje(grad)

Az_estr (grad)

Or (grad) R (m) A Dist (m)

E-1 57.918 489323.319 4393735.040 368.2662 368.2662 260.4862 1100.0 0.0 0.00

P-1 81.418 489312.305 4393755.799 369.6262 369.6262 261.8462 1100.0 0.0 0.00

E-2 110.418 489299.329 4393781.733 371.3046 371.3046 263.5246 1100.0 0.0 0.00 Dist: Distancia del eje de trazado en planta al eje de trazado en alzado (+: Derecha).

Or: Azimut de las secciones transversales.


15.2.1. Estribos.

CUADRO DE REPLANTEO DE ESTRIBOS

ESTRIBO P.K. (m) X (m) Y (m) Az Estribo (grad)

1 57.918 489323.319 4393735.040 260.4862

2 110.418 489299.329 4393781.733 263.5246

CUADRO DE COTAS DE ESTRIBOS

ESTRIBO Zsup Dcha (m) Zsup Eje (m) Zsup Izda (m) Zinf Dcha (m) Zinf Izda (m)

1 120.602 120.843 121.083 119.005 119.486

2 120.577 120.832 121.087 118.980 119.489

Zsup: Cota superior de los estribos en el eje y extremos de la estructura.

Zinf: Cota de los extremos del paramento sobre el que se ubicarán los aparatos de apoyo.

CUADRO DE COTAS DE APOYOS

ESTRIBO APOYO DERECHO APOYO IZQUIERDO

Z1 (m) Z2 (m) Z1 (m) Z2 (m)

1 119.247 119.247 119.247 119.247

2 119.237 119.237 119.237 119.237

Z1: Cota del paramento superior de los apoyos.

Z2: Cota del fondo del cajón en el eje de cada apoyo.

CUADRO DE REPLANTEO DE ALETAS. ESTRIBO 1.

ALETA DERECHA. ALETA IZQUIERDA.

PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m) PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m)

1 58.364 489329.695 4393739.014 120.602 1 56.528 489317.402 4393730.225 121.083

2 57.273 489330.213 4393738.063 120.594 2 55.452 489317.921 4393729.275 121.075

3 56.182 489330.732 4393737.112 120.586 3 54.376 489318.442 4393728.325 121.064

4 55.091 489331.252 4393736.161 120.576 4 53.300 489318.963 4393727.375 121.049

Nota: El punto 1 corresponde al extremo de la aleta más próximo al estribo.

La longitud de las aletas en desarrollo es, respectivamente, de 3.25m. y 3.25m. para la aletas derecha e izquierda.

CUADRO DE REPLANTEO DE ALETAS. ESTRIBO 2.

ALETA DERECHA. ALETA IZQUIERDA.

PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m) PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m)

1 111.827 489305.471 4393786.260 120.577 1 109.978 489292.771 4393778.067 121.087

2 110.736 489305.942 4393785.285 120.586 2 108.903 489293.244 4393777.092 121.095

3 109.646 489306.415 4393784.310 120.594 3 107.827 489293.718 4393776.118 121.103

4 108.555 489306.888 4393783.335 120.602 4 106.751 489294.192 4393775.145 121.110

Nota: El punto 1 corresponde al extremo de la aleta más próximo al estribo.

La longitud de las aletas en desarrollo es, respectivamente, de 3.25m. y 3.25m. para la aletas derecha e izquierda.


15.2.2. Pilas.

CUADRO DE REPLANTEO DE PILAS

PILA P.K. (m) X (m) Y (m) Az Pila (grad)

Zp Dcho (m)

Zp Izdo (m) Zo (m) H Dcha (m) H Izda (m)

1 81.418 489312.305 4393755.799 261.8462 120.943 120.943 0.000 120.943 120.943

Zp: Cota superior de los extremos derecho e izquierdo de las pilas.

Zo: Cota superior de la cimentación de las pilas.

CUADRO DE COTAS DE APOYOS

PILA APOYO DERECHO APOYO IZQUIERDO

Z1 (m) Z2 (m) Z1 (m) Z2 (m)

1 120.943 120.943 120.943 120.943

Z1: Cota del paramento superior de los apoyos.

Z2: Cota del fondo del cajón en el eje de cada apoyo.

PA

SO S

UPER

IOR

ACCE

SO A

LLO

SETA

DES

DE M

a-13

Pr

oyec

to d

e Ejec

ució

n de

Est

ruct

ura.

15.3.

Tab

lero.

TA

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DEL

TAB

LERO

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AMEN

TO S

UPER

IOR.

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P.K.

(m)

X(m

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m)

Z(m

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(gra

d)

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rad)

P.

K.(m

)X(

m)

Y(m

)Z(

m)

P.K.

(m)

X(m

)Y(

m)

Z(m

)

1 1

57.9

18

4893

23.3

19

4393

735.

040

120.

846

368.

2662

26

0.48

62

57.0

03

4893

17.1

72

4393

730.

645

121.

087

58.8

46

4893

29.4

6643

9373

9.43

512

0.60

6

1 2

60.2

68

4893

22.1

98

4393

737.

105

120.

863

368.

4022

26

0.62

22

59.3

53

4893

16.0

42

4393

732.

724

121.

104

61.1

96

4893

28.3

5443

9374

1.48

712

0.62

2

1 3

62.6

18

4893

21.0

81

4393

739.

173

120.

879

368.

5382

26

0.75

82

61.7

03

4893

14.9

16

4393

734.

805

121.

120

63.5

45

4893

27.2

4743

9374

3.54

112

0.63

7

1 4

64.9

68

4893

19.9

68

4393

741.

243

120.

893

368.

6742

26

0.89

42

64.0

53

4893

13.7

94

4393

736.

888

121.

135

65.8

95

4893

26.1

4443

9374

5.59

812

0.65

0

1 5

67.3

18

4893

18.8

60

4393

743.

315

120.

905

368.

8102

26

1.03

02

66.4

03

4893

12.6

76

4393

738.

973

121.

148

68.2

45

4893

25.0

4543

9374

7.65

712

0.66

2

1 6

69.6

68

4893

17.7

57

4393

745.

390

120.

915

368.

9462

26

1.16

62

68.7

53

4893

11.5

64

4393

741.

061

121.

159

70.5

95

4893

23.9

5143

9374

9.71

912

0.67

2

1 7

72.0

18

4893

16.6

58

4393

747.

467

120.

924

369.

0822

26

1.30

22

71.1

03

4893

10.4

55

4393

743.

152

121.

169

72.9

45

4893

22.8

6143

9375

1.78

312

0.68

0

1 8

74.3

68

4893

15.5

63

4393

749.

546

120.

932

369.

2182

26

1.43

82

73.4

53

4893

09.3

51

4393

745.

244

121.

177

75.2

95

4893

21.7

7543

9375

3.84

912

0.68

7

1 9

76.7

18

4893

14.4

73

4393

751.

628

120.

937

369.

3542

26

1.57

42

75.8

03

4893

08.2

52

4393

747.

339

121.

183

77.6

45

4893

20.6

9443

9375

5.91

712

0.69

1

1 10

79

.068

48

9313

.387

43

9375

3.71

212

0.94

1 36

9.49

02

261.

7102

78

.153

48

9307

.157

43

9374

9.43

712

1.18

7 79

.995

48

9319

.617

4393

757.

988

120.

695

1 11

81

.418

48

9312

.305

43

9375

5.79

912

0.94

3 36

9.62

62

261.

8462

80

.503

48

9306

.066

43

9375

1.53

612

1.19

0 82

.345

48

9318

.545

4393

760.

061

120.

696

2 12

84

.318

48

9310

.977

43

9375

8.37

712

0.94

4 36

9.79

41

262.

0141

83

.403

48

9304

.727

43

9375

4.13

112

1.19

2 85

.245

48

9317

.228

4393

762.

623

120.

696

2 13

87

.218

48

9309

.656

43

9376

0.95

812

0.94

2 36

9.96

19

262.

1819

86

.303

48

9303

.394

43

9375

6.72

912

1.19

0 88

.145

48

9315

.918

4393

765.

188

120.

693

2 14

90

.118

48

9308

.341

43

9376

3.54

312

0.93

8 37

0.12

97

262.

3497

89

.203

48

9302

.068

43

9375

9.33

012

1.18

7 91

.045

48

9314

.614

4393

767.

756

120.

688

2 15

93

.018

48

9307

.033

43

9376

6.13

112

0.93

0 37

0.29

76

262.

5176

92

.103

48

9300

.749

43

9376

1.93

512

1.18

0 93

.945

48

9313

.317

4393

770.

328

120.

680

2 16

95

.918

48

9305

.732

43

9376

8.72

312

0.92

1 37

0.46

54

262.

6854

95

.003

48

9299

.437

43

9376

4.54

312

1.17

2 96

.845

48

9312

.027

4393

772.

903

120.

670

2 17

98

.818

48

9304

.438

43

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1.31

812

0.90

9 37

0.63

32

262.

8532

97

.903

48

9298

.132

43

9376

7.15

512

1.16

0 99

.745

48

9310

.744

4393

775.

481

120.

657

2 18

10

1.71

8 48

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43

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3.91

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0.89

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0.80

11

263.

0211

10

0.80

3 48

9296

.834

43

9376

9.77

012

1.14

7 10

2.64

5 48

9309

.468

4393

778.

063

120.

642

2 19

10

4.61

8 48

9301

.870

43

9377

6.51

912

0.87

7 37

0.96

89

263.

1889

10

3.70

3 48

9295

.542

43

9377

2.38

912

1.13

0 10

5.54

5 48

9308

.198

4393

780.

649

120.

624

2 20

10

7.51

8 48

9300

.596

43

9377

9.12

412

0.85

7 37

1.13

68

263.

3568

10

6.60

3 48

9294

.258

43

9377

5.01

112

1.11

1 10

8.44

5 48

9306

.935

4393

783.

237

120.

603

2 21

11

0.41

8 48

9299

.329

43

9378

1.73

312

0.83

6 37

1.30

46

263.

5246

10

9.50

3 48

9292

.980

43

9377

7.63

612

1.09

0 11

1.34

5 48

9305

.679

4393

785.

829

120.

581

PA

SO S

UPER

IOR

ACCE

SO A

LLO

SETA

DES

DE M

a-13

Pr

oyec

to d

e Ejec

ució

n de

Est

ruct

ura.

15.4.

Vig

as.

TABL

A DE

REP

LANT

EO D

E VI

GAS

VAN

OVI

GA

APOY

O 1

APOY

O 2

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S VI

GA

P.K.

XY

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nf

Lc

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Alfa

1Al

fa2

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ient

e

[m]

[m]

[m]

[m]

[m]

[m]

[m]

[m]

[m]

[m]

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d][g

rad]

[gra

d][%

]

1 1

58.4

56

4893

26.8

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4393

737.

595

119.

154

81.5

02

4893

16.1

3543

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3 11

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.955

23

.755

36

8.94

62

108.

4600

92

.900

0 0.

4077

2

57.9

12

4893

23.2

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4393

735.

012

119.

296

80.9

62

4893

12.4

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5.37

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3 23

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23

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108.

4600

92

.900

0 0.

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3

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437

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7 23

.146

23

.946

36

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62

108.

4600

92

.900

0 0.

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2 1

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08

4893

15.7

33

4393

758.

681

119.

248

110.

954

4893

03.0

1143

9378

4.10

8 11

9.13

6 28

.432

29

.232

37

0.46

54

108.

6192

93

.059

2 -0

.391

9

2

81.8

63

4893

12.0

64

4393

756.

174

119.

393

110.

412

4892

99.2

8943

9378

1.70

7 11

9.28

6 28

.550

29

.350

37

0.46

54

108.

6192

93

.059

2 -0

.376

2

3

81.3

21

4893

08.3

95

4393

753.

668

119.

538

109.

874

4892

95.5

6843

9377

9.30

6 11

9.43

5 28

.668

29

.468

37

0.46

54

108.

6192

93

.059

2 -0

.361

3


PROYECTO DE ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13. FASE 1

DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS ANEJO Nº 12: CÁLCULOS ESTRUCTURALES

Pag 7

APENDICE II: MEMORIA AMPLIACIÓN PASO INFERIOR

PROYECTO ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13.

AMPLIACIÓN DE PASO INFERIOR BAJO Ma-13.

Proyecto de Ejecución de Estructura. Memoria de Cálculo.

Nº Proyecto: OC-16/002

Abril 2016

AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN. ................................................................................................................... 4

1.1. ANTECEDENTES. ............................................................................................................. 4

1.2. INFORMACIÓN DE PARTIDA .............................................................................................. 4

1.2.1. Información geotécnica disponible. ................................................................... 4

1.2.2. Condiciones Ambientales de Ubicación de los Elementos Estructurales. ......... 6

1.2.3. Documentación adicional. .................................................................................. 7

2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA. ................................................................................. 7

3. PROCESO CONSTRUCTIVO ................................................................................................ 9

4. BASES DE CÁLCULO. ........................................................................................................... 9

4.1. NORMATIVA Y REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS. ................................................................. 9

4.1.1. Acciones. ............................................................................................................ 9

4.1.2. Estructuras de hormigón. ................................................................................... 9

4.1.3. Cimentaciones. .................................................................................................. 9

4.1.4. Otras referencias.............................................................................................. 10

4.2. PROGRAMAS INFORMÁTICOS UTILIZADOS. ...................................................................... 10

5. ACCIONES CONSIDERADAS. ............................................................................................ 10

5.1. ACCIONES PERMANENTES DE VALOR CONSTANTE (G). ................................................... 11

5.1.1. Peso propio. ..................................................................................................... 11

5.2. CARGAS MUERTAS. ...................................................................................................... 11

5.3. ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE (G*). .............................................. 11

5.3.1. Acciones Reológicas: ....................................................................................... 11

5.4. ACCIONES VARIABLES (Q). ............................................................................................ 12

5.4.1. Sobrecarga de Uso. Componentes verticales. ................................................ 12

5.4.2. Sobrecarga de Uso. Componentes horizontales. ............................................ 12

5.4.3. Sobrecarga de Uso sobre el Terreno. .............................................................. 13

5.4.4. Viento. .............................................................................................................. 13

5.4.5. Acción Térmica. ............................................................................................... 13

5.5. ACCIONES ACCIDENTALES. ............................................................................................ 14

5.5.1. Acción Sísmica. ................................................................................................ 14

6. BASES DE PROYECTO. ...................................................................................................... 15

6.1. COEFICIENTES DE MINORACIÓN DE LA RESISTENCIA DE LOS MATERIALES. ....................... 15

6.2. COEFICIENTES DE MAYORACIÓN DE ACCIONES. ............................................................. 15

6.2.1. Estados Límite de Servicio (E.L.S) .................................................................. 15

6.2.2. Estados Límite Últimos (E.L.U.) ....................................................................... 16


6.3. COMBINACIÓN DE ACCIONES. ........................................................................................ 16

6.3.1. Estados Límites de Servicio (E.L.S.) ................................................................ 16

6.3.2. Estados Límites Últimos (E.L.U.) ..................................................................... 17

6.4. CRITERIOS DE ACEPTACIÓN EN SERVICIO. ..................................................................... 18

6.4.1. Estado Límite de Fisuración. ............................................................................ 18

7. MATERIALES. ...................................................................................................................... 19

7.1. HORMIGONES. .............................................................................................................. 19

7.1.1. Durabilidad. ...................................................................................................... 19

7.2. ACERO EN ARMADURAS PASIVAS Y ACTIVAS. ................................................................. 20

8. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO. ................................................................................ 21

9. ANÁLISIS ESTRUCTURAL REALIZADO. ............................................................................ 23

9.1. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO. ..........................................................................

9.1.1. Definición Geométrica. .........................................................................................

9.1.2. Hipótesis De Carga. .............................................................................................

9.1.3. Envolventes Empleadas en los Cálculos. ............................................................

9.2. ANÁLISIS DE LA LOSA SUPERIOR. .............................................................................

9.2.1. ELU Flexión. .........................................................................................................

9.2.2. ELU Cortante. ......................................................................................................

9.2.3. ELS Fisuración. ....................................................................................................

9.3. ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN (PILOTES). ...............................................................

9.3.1. Comprobaciones Geotécnicas. ............................................................................

9.3.2. ELU Flexión. .........................................................................................................

9.3.3. ELU Cortante. ......................................................................................................

10. PRUEBA DE CARGA. ..............................................................................................................

10.1. CARACTERÍSTICAS Y DISPOSICIÓN DE LOS VEHÍCULOS. ......................................................

10.2. PRUEBAS DE CARGA A EFECTUAR. ....................................................................................

10.3. ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS EN LA ESTRUCTURA. ......................................................

10.3.1. Tren de Cargas de la I.A.P 11. .............................................................................

10.3.2. Prueba de Carga: .................................................................................................

10.4. RESULTADOS REPRESENTATIVOS. .....................................................................................

10.4.1. Prueba de Carga. .................................................................................................

10.5. CRITERIOS DE ESTABILIZACIÓN. .........................................................................................

10.6. VALORES REMANENTES. ...................................................................................................

10.7. CRITERIOS DE ACEPTACIÓN. .............................................................................................


1. INTRODUCCIÓN.1.1. Antecedentes.

El presente proyecto contempla el diseño de la ampliación de un paso inferior bajo la vía Ma-

13, dentro del Proyecto de Acceso a LLoseta desde la Ma-13, en Mallorca. Dicho paso

inferior es un pórtico de hormigón armado de 5.0 m de luz.

El proyecto general de la actuación ha sido desarrollado por Grusamar Ingeniería, que ha

encargado a QLINGENIERÍA el desarrollo del proyecto de ampliación del paso inferior.

El presente anejo de cálculo tiene por objeto describir la tipología estructural, bases de

cálculo y procesos empleados en el dimensionamiento de los diferentes elementos que

componen la estructura resistente del paso inferior, así como de los elementos de

cimentación del mismo.

Después de hacer referencia a la información disponible se realiza una descripción de la

estructura. Tras presentar las bases de cálculo adoptadas, se expone la metodología de

análisis empleada para cada uno de los elementos estructurales.

Finalmente, se presentan los resultados de los cálculos realizados que justifican la solución

representada en los planos.

1.2. Información de Partida

Se cita a continuación un resumen de todos los datos de partida relevantes a efectos de la

elaboración de este estudio.

1.2.1. Información geotécnica disponible.

Para la realización del presente proyecto, se ha contado con el Informe Geotécnico

contemplado en el Proyecto Original, realizado por la empresa LBC Cemosa.

1.2.1.1. Caracterización geotécnica.

En base al estudio geotécnico existente, y a modo de resumen, la situación geotécnica de la

zona de proyecto puede estimarse del siguiente modo:


NIVEL Descripción y espesores

NIVEL 1: Terreno vegetal formado por limo-arcilloso marrón a marrón oscuro con gravas y gravillas.

Se detecta este nivel hasta una profundidad máxima de 0.60 m. este nivel debe ser eliminado previamente a la ejecución de cualquier cimentación.

NIVEL 2: Terreno de carácter granular, constituido por gravas, gravillas y bolos calcáreos.

Se detecta este nivel hasta la profundidad final de los sondeos (hasta 8.0 m en S-1 y 8.4 m en S-2, S-3 y S-4).

Los sondeos realizados no se ubican en la zona de ampliación del paso inferior. Por ello, la

información contemplada en este proyecto deberá ser confirmada con un nuevo informe

geotécnico específico para esta zona. En cualquier caso, los niveles anteriores se ubican a

partir de la cimentación de los muros existentes. El relleno dispuesto en el trasdós de los

mismos no se contempla a efectos del diseño de la cimentación.

1.2.1.2. Nivel freático.

De acuerdo con la información indicada en el informe geotécnico, no se ha detectado la

presencia de agua en ninguno de los cuatro sondeos realizados.

1.2.1.3. Agresividad de los suelos.

Teniendo en cuenta los ensayos realizados, el suelo puede calificarse como no agresivo

para el hormigón.

1.2.1.4. Condiciones de cimentación, carga de hundimiento.

En este caso, como se ha comentado, las condiciones de la obra y la disposición de la losa

sobre un relleno, han derivado la solución hacia una cimentación profunda mediante pilotes

dispuestos en ambos extremos del paso inferior.

Para el dimensionamiento de los pilotes, se ha adoptado el método del CTE basado en los

valores del SPT, Anejo F del Documento Básico DB-SE-C. Se ha considerado un terreno

constituido por un estrato blando (SPT 10) de 15 m de potencia sobre un estrato firme (SPT

20) de 20 m de potencia mínima.


A los anteriores valores se les aplicará un coeficiente de seguridad igual a 3.

Se ha considerado, asimismo, un módulo de balasto horizontal de 37500 kN/m3 en los 4

primeros metros a partir de la cimentación de los muros existentes, y de 17500 kN/m3 en el

resto del pilote.

1.2.2. Condiciones Ambientales de Ubicación de los Elementos Estructurales.

La vida de la estructura se garantiza fundamentalmente si se evita la corrosión de las

armaduras o su alteración por otros procesos, y esto depende en gran parte de la clase de

ambiente en que se encuentra. Los tipos de ambiente se engloban en dos grupos (EHE Art.

8.2):

a) Ambientes que afectan primariamente a la corrosión de las armaduras.

b) Ambientes que producen otros procesos de degradación distintos a la corrosión.

Cualquier elemento estructural está sometido a una única clase o subclase entre los

ambientes que afectan a la corrosión de las armaduras, y a ninguna, una, o varias subclases

de los ambientes no relativos a la corrosión.

Si un elemento estructural está sometido a varias clases de ambiente, se expresarán todas

separándolas con el signo +.

Las clases y subclases de exposición relativas a la corrosión que afectan al presente

proyecto figuran en la siguiente tabla:

CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN

Clase Subclase Designación Tipo de proceso

Normal Humedad alta IIa Corrosión de origen diferente de los cloruros

Marina Aérea IIIa Corrosión por cloruros


Considerando la ubicación de los diferentes elementos estructurales, consideraremos las

siguientes clases de exposición:

Elementos de Superestructura: IIIa

Cimentaciones: II a

1.2.3. Documentación adicional.

Para la realización del proyecto se ha contado con datos correspondientes a la topografía y

trazado de la vía.

2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA.

Como se ha comentado previamente, el objeto de este proyecto es el de la ampliación de un

paso inferior existente.

Dicho paso cuenta con un ancho interior libre de 5.00 m, y hastiales de 0.40 m de espesor.

En la siguiente imagen puede apreciarse la geometría general del mismo.

Sin embargo, la ampliación del paso se realizará lateralmente al marco existente. En esta

zona lateral, existen actualmente sendos muros de acompañamiento, cuya geometría puede

apreciarse en la siguiente imagen.


Estos muros disponen de un talón con una longitud total de 1.35 m, medida desde la cara

correspondiente al trasdós del muro.

Por lo tanto, la ampliación del paso inferior deberá realizarse sin ningún tipo de afección a

los muros existentes. Para ello se ha desarrollado una solución que consiste en la ejecución

de dos parejas de pilotes en ambos extremos del paso inferior (salvando la zapata del muro

existente), sobre las que se dispondrá una losa maciza que actuará como plataforma de

paso de los vehículos.

Con objeto de compatibilizar las deformaciones de la zona ampliada con la existente, se ha

previsto la disposición de elementos de conexión entre las mismas.

En la siguiente imagen puede apreciarse de modo general la zona de actuación y el tipo de

intervención propuesta.

Planta General de la Actuación


La estructura no dispone de juntas de dilatación, si bien se han previsto sendas losas de

transición en ambos extremos.

3. PROCESO CONSTRUCTIVO

La ejecución del puente se realizará siguiendo la secuencia constructiva indicada a

continuación:

Ejecución de pilotes.

Ejecución de losa principal y losas de transición.

Descimbrado.

Hormigonado de elementos de conexión al paso superior.

4. BASES DE CÁLCULO. 4.1. Normativa y Referencias Bibliográficas.

Se relacionan a continuación las normas, instrucciones o reglamentos y recomendaciones

de aplicación a esta estructura.

4.1.1. Acciones.

Instrucción sobre acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera. IAP.

Ministerio de Fomento, Secretaría de Estado de Infraestructuras y Transportes,

Dirección General de Carreteras, 2011.

Norma de Construcción Sismorresistente: Puentes NCSP-07. Dirección General del

Instituto Geográfico Nacional. 1994.

4.1.2. Estructuras de hormigón.

o Instrucción EHE de hormigón estructural (2008).

o Model Code CEB-FIP 1990.

4.1.3. Cimentaciones.

o Guía de cimentaciones en obras de carretera. Ministerio de Fomento.


4.1.4. Otras referencias.

o Nota técnica sobre aparatos de apoyo para puentes de carretera. Ministerio de Obras

Públicas, Transportes y Medio Ambiente. Dirección General de Carreteras. 1995.

4.2. Programas Informáticos Utilizados.

Se indican a continuación los programas informáticos empleados para el dimensionamiento

de los diversos elementos estructurales en el presente proyecto.

CUBUS: Paquete de software desarrollado por CUBUS AG (Zurich), compuesto por

diversos programas de cálculo:

o Fagus VI: Este programa permite realizar los cálculos usuales de la resistencia

de secciones de barras sometidas a esfuerzo axil y a flexión según uno o dos

ejes, especialmente en el ámbito de secciones metálicas, de hormigón armado

y de hormigón pretensado. Las secciones pueden tener una forma poligonal

cualquiera y pueden estar dotadas de partes de hormigón, acero estructural y

armaduras pasivas y activas.

SOFISTIK AG: Este programa permite realizar un completo análisis espacial 3D por

métodos de elementos finitos. EL paquete incluye pre y post-procesadores interactivos

así como generador de mallas automático. El usuario puede resolver cualquier

problema estático lineal y no lineal (estático o dinámico) para estructuras 3D, desde

una losa hasta cualquier superficie incluyendo el armado de losas, vigas y celosías.

Prontuario Informático del Hormigón Estructural: Desarrollado por el Instituto Español

del Cemento y sus Aplicaciones (IECA), se emplea como complemento a los

programas anteriores se emplea para el cálculo de secciones de hormigón armado.

Software QL INGENIERÍA: QL dispone de software y hojas de cálculo propias, desarrolladas

específicamente para el pre y post-proceso de estructuras de hormigón, metálicas y de

madera, así como para el diseño estructuras de contención y cimentación.

5. ACCIONES CONSIDERADAS.

Se han seguido los criterios especificados en la Instrucción sobre las acciones a considerar

en el Proyecto de Puentes de Carretera (IAP-11).


5.1. Acciones Permanentes de Valor Constante (G). 5.1.1. Peso propio.

Esta acción es la que corresponde al peso de los elementos estructurales, evaluado

mediante el área teórica de las secciones multiplicada por el peso específico del hormigón,

para el que se ha adoptado un valor de 25 kN/m3.

5.2. Cargas Muertas.

Son las debidas al peso de los elementos no estructurales que gravitan sobre los

estructurales tales como: pavimentos de calzada y las barreras de seguridad e impostas

dispuestas en los bordes del tablero.

Pavimento. Se considera una densidad de 23 kN/m3. En este caso, la calzada se

dispone en todo el ancho del paso inferior (excepto en la zona destinada a alojar la

barrera. Se ha contemplado, teniendo en cuenta que a efectos de cálculo se deben

considerar dos valores extremos:

o Un valor inferior, determinado con los espesores teóricos definidos en el

proyecto (10 cm: 2.30 kN/m2).

o Un valor superior, obtenido incrementando en un cincuenta por ciento (50%)

los espesores teóricos definidos en el proyecto: (15 cm: 3.45 kN/m2).

Paquete de firme sobre el marco: En este caso, la estructura “acompañará” a la

estructura un espesor de firme adicional compatible con el existente sobre el marco

actualmente existente. Se ha considerado un espesor de 30 cm y, por lo tanto, una

carga adicional de 6 kN/m2.

Pretiles: Se ha adoptado, para los pretiles metálicos, una carga de 5.0 kN/m y,

adicionalmente, de un zuncho de 0.60x0.40 m para el apoyo del pretil. Dicho zuncho

, por lo tanto, supone una carga, en la zona del pretil, de 10 kN/m2.

5.3. Acciones permanentes de valor no constante (G*). 5.3.1. Acciones Reológicas:

El valor característico de las acciones reológicas se obtiene a partir de los valores

característicos de las deformaciones provocadas por la retracción. Estas deformaciones se

calculan a partir de los artículos 39.7 y 39.8 de la Instrucción EHE.


5.3.1.1. Retracción.

Para la evaluación del valor de la retracción, se tienen en cuenta las diversas variables que

influyen en el fenómeno: el grado de humedad ambiente, el espesor o menor dimensión de

la pieza, la composición del hormigón y el tiempo transcurrido desde la ejecución, que marca

la duración del fenómeno. Considerando la humedad relativa media anual en Lloseta (82 %):

Se ha calculado la deformación por retracción en el hormigón, estimando los siguientes

valores, a partir del hormigonado de la losa superior del tablero.

Deformación por retracción. 165 !".

La justificación de estos valores se adjunta como anexo en el apartado de hipótesis de

carga.

5.4. Acciones variables (Q). 5.4.1. Sobrecarga de Uso. Componentes verticales.

Se consideran las sobrecargas de uso según la distribución de carriles virtuales que realiza

la noma IAP-11 (Tabla y Figuras 4.1).

En el caso particular de esta estructura, con un ancho de calzada inferior a 3.00, se obtiene

un único carril virtual de 3.00 m. Tal y como se specifica en la Instrucción:

Se adopta una sobrecarga uniforme de 9.0 kN/m2 en dicho carril virtual.

Actuará asimismo 1 vehículo pesado en la posición más desfavorable de dicho carril

virtual, con una carga de 2·300 kN.

5.4.2. Sobrecarga de Uso. Componentes horizontales.

Se consideran las debidas al arranque y frenado, que dan lugar a una fuerza horizontal

uniformemente distribuida en la dirección longitudinal de la carretera, aplicada al nivel de la

superficie del pavimento.

El valor característico de esta acción Qlk será igual a una fracción del valor de la carga

característica vertical que se considere actuando sobre el carril virtual número 1. En el caso

de este puente, con un carril virtual de 3 m de anchura y L>1,20 m: Qlk = 360 + 2,7 L. Este

valor está limitado a superior e inferiormente: 180 kN < Qlk < 900 kN


En el caso particular de este proyecto, la fuerza total aplicada en el tablero para el

frenado Qlk adopta un valor de 402.4 kN

5.4.3. Sobrecarga de Uso sobre el Terreno.

De forma simplificada se considera una única sobrecarga uniforme, de valor q = 10

KN/m2 ( 1T/m2) aplicada en el trasdós de los estribos.

5.4.4. Viento.

Para la determinación de la acción del viento sobre el tablero, se aplica el procedimiento

definido en el artículo 4.2.8 de la Instrucción IAP-11, considerando que Lloseta se ubica en

una zona eólica C, y que la altura de aplicación del empuje de viento se ubica a menos de

10.0 m de altura en un entorno tipo II:

Empuje transversal del viento sobre el tablero: 2.41 kN/m2.

o Carga de viento no concomitante con la sobrecarga de uso: 2.41 x 1.00 =

2.41 kN/m.

o Carga de viento concomitante con la sobrecarga de uso: 2.41 x 3.00 =7.23

kN/m.

Empuje longitudinal del viento sobre el tablero: Se adopta una fracción de un 25 %

de la carga anterior:

o Carga de viento no concomitante con la sobrecarga de uso: 2.41 x 0.25 =

0.60 kN/m.

o Carga de viento concomitante con la sobrecarga de uso 7.23 x 0.25 = 1.80

kN/m.

5.4.5. Acción Térmica. 5.4.5.1. Componente uniforme de la temperatura.

A efectos de la determinación de los valores representativos de la acción térmica, se

clasifica el puente como tipo 3.

La temperatura mínima anual del aire en Lloseta (Tabla 4.3.a), sería de -5ºC, mientras que la

máxima es de 42 ºC, en ambos casos para un periodo de retorno de 50 años. Estos valores,

corregidos para un periodo de retorno de 100 años son, respectivamente, de -5.55ºC, y

43.62 ºC.


Para un tablero de hormigón, se obtiene una temperatura de Te.min (2.44 ºC) y Te, max

(45.62 ºC).

Teniendo en cuenta la temperatura media anual en Lloseta (16.1ºC), se aplican las

siguientes componentes de variación de temperatura:

#TN,exp: 45.62-16.1 = 29.52 ºC

#TN,con: 16.1-2.44 = 13.66 ºC

5.4.5.2. Componente uniforme de la temperatura.

Para un puente LOSA, la diferencia vertical de temperatura en los tableros es la que se

indica a continuación:

#TM,heat: 15.00 ºC

#TM,cool: 8 ºC

Estas componentes se combinan según lo indicado en el apartado 4.3.1.3 de la IAP-11.

5.5. Acciones accidentales. 5.5.1. Acción Sísmica.

La acción sísmica se considera de acuerdo con las prescripciones recogidas en la vigente

Norma de Construcción Sismorresistente de Puentes (NCSP-07). Se clasifica el viaducto

dentro de la categoría puentes de importancia especial (por su carácter de acceso a un

núcleo de población).

De acuerdo con el emplazamiento de la obra, en Lloseta, se ha adoptado un valor de

aceleración sísmica básica 0,04g, según se recoge en el Anejo 1 de dicha Normativa.

Dado que la estructura cumple las condiciones necesarias, se aplica el método simplificado

del tablero rígido (se prevé la disposición de topes sísmicos), en el cual los efectos sísmicos

se podrán determinar aplicándole una carga estática horizontal equivalente. El cálculo se

realiza considerando separadamente las componentes longitudinal y transversal de la

acción sísmica. En este caso, no ha sido necesario tener en cuenta los efectos de la

componente vertical de la acción sísmica sobre las pilas y estribos, ya que únicamente es

preceptivo (apartado 4.2.1 NCSP-07) en tipologías en que los esfuerzos inducidos por esta


componente pueden ser comparables a los generados por el sismo horizontal. Se considera

la acción sísmica de como la peor de las combinaciones siguientes:

AEx + 0,30 AEy;

0,30 AEx + AEy.

Donde AEx y AEy son las acciones en las direcciones horizontales X e Y. En los estribos se

consideran además los efectos dinámicos del empuje de tierras sobre los hastiales, tal y

como se ha comentado previamente.

6. BASES DE PROYECTO. 6.1. Coeficientes de Minoración de la Resistencia de los Materiales.

Para los materiales se han adoptado los siguientes coeficientes:

Coeficiente de minoración de la resistencia del hormigón !c=1,50

Coeficiente de minoración de la resistencia del acero pasivo y activo !s=1,15

Coeficiente de minoración de la resistencia del acero estructural !s=1,05

6.2. Coeficientes de Mayoración de Acciones.

Con carácter general se consideran los criterios especificados en las Instrucciones EHE e

IAP11.

6.2.1. Estados Límite de Servicio (E.L.S)

Para los coeficientes parciales de seguridad se tomarán los siguientes valores:

CONCEPTOSITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS

EFECTO FAVORABLE EFECTO DESFAVORABLE

Acciones permanentes !G = 1.00 !G = 1.00

Acciones Reológicas !Q* = 1.00 !Q* = 1.00

Acción del terreno !Q* = 1.00 !Q* = 1.00

Acciones variables !Q = 0.00 !Q = 1.00


6.2.2. Estados Límite Últimos (E.L.U.)

Para los coeficientes parciales de seguridad se tomarán los siguientes valores:

CONCEPTO

SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS

SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS

EFECTOFAVORABLE

EFECTOFAVORABLE

EFECTODESFAVORABLE

EFECTOFAVORABLE

Acciones permanentes !G = 1.00 !G = 1.35 !G = 1.00 !G = 1.00

Pretensado !G = 1.00 !G = 1.00 !G = 1.00 !G = 1.00

Acción del terreno !Q* = 1.00 !Q* = 1.50 !Q* = 1.00 !Q* = 1.50

Acciones variables !Q = 0.00 !Q = 1.50 !Q = 0.00 !Q = 1.00

Acciones accidentales "# "# !A = 1.00 !A = 1.00

6.3. Combinación de Acciones. 6.3.1. Estados Límites de Servicio (E.L.S.)

Según se recoge en el artículo 4.2. de la Instrucción IAP, las combinaciones de acciones se

definirán de acuerdo a los siguientes criterios:

Combinación característica (poco probable):

Combinación frecuente:

Combinación cuasipermanente:

Donde:

iki

i

iQkQKPjk

j

jGjk

j

jG QQPGG ,,0

1

,1,1,

*

,

1

*,,

1

, $$%$%$%$%$ &&&'((

)!!!!!

iki

i

iQkQKPjk

j

jGjk

j

jG QQPGG ,,2

1

,1,1,11,

*

,

1

*,,

1

, $$%$$%$%$%$ &&&'((

)!)!!!!

iki

i

iQKPjk

j

jGjk

j

jG QPGG ,,2

1

,

*

,

1

*,,

1

, $$%$%$%$ &&&(((

)!!!!


Gk,j : Valor característico de las acciones permanentes.

G*k,j : Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante.

Pk: Valor característico de la acción del pretensado.

Qk,1 : Valor característico de la acción variable determinante.

)0,i Qk,i: Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes.

)1,1· Qk,1: Valor representativo frecuente de la acción variable determinante.

)2,i·Qk,i: Valores representativos cuasipermanentes de las acciones variables con la

acción determinante o con la acción accidental.

El valor adoptado para los coeficientes de simultaneidad es el siguiente:

COEFICIENTES DE SIMULTANEIDAD Tipo de Carga )0 )1 )2

Vehículos pesados 0.75 0.75 0.00

Sobrecarga uniforme (Situaciones Persistentes)

0.40 0.40 0.00

Sobrecarga uniforme (Sismo) 0.40 0.40 0.20

Frenado 0.00 0.00 0.00

Viento 0.60 0.20 0.00

Acción Térmica 0.60 0.60 0.50

6.3.2. Estados Límites Últimos (E.L.U.)

Como en el caso anterior las combinaciones de hipótesis consideradas en el proyecto

corresponden la Instrucción IAP y se detallan a continuación:

Situaciones permanentes o transitorias:

Situaciones accidentales:

Donde:

Gk,j : Valor característico de las acciones permanentes.

iki

i

iQkQkpjk

j

jGjk

j

jG QQpGG .,0

1

,1,1,

*

,

1

*,.

1

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)!!!!!

iki

i

iQkQkAkPjk

j

jGjk

j

jG QQAPGG .,2

1

,1,1,11,

*

,

1

*,.

1

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)!)!!!!!


G*k,j : Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante.

Pk: Valor característico de la acción del pretensado.

Qk,1: Valor característico de la acción variable determinante.

)0,i·Qk,i: Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes.

)1,1 ·Qk,1: Valor representativo frecuente de la acción variable determinante.

)2,i·Qk,i: Valores representativos cuasipermanentes de las acciones variables con la

acción determinante o con la acción accidental.

Ak: Valor característico de la acción accidental.

6.4. Criterios de Aceptación en Servicio. 6.4.1. Estado Límite de Fisuración.

En estructuras de hormigón suele ser inevitable la aparición de fisuras, que no suponen

inconveniente para su normal utilización, siempre que se limite su abertura máxima a

valores compatibles con las exigencias de durabilidad, funcionalidad, estanqueidad y

apariencia. El valor máximo de abertura de fisura el caso particular del presente proyecto se

recoge, conforme a lo indicado en el artículo 5.1 de la EHE se indica en la siguiente tabla:

Tipo de Elemento

Clase de Exposición (s/Art. 8)

Combinación Cuasipermanente [mm]

VigasPretensadas

IIIa 0.20

Alzados de Estribosy

Aletas(Trasdós), Arranquesde Pilas

IIa 0.30


7. MATERIALES.7.1. Hormigones.

Los hormigones a emplear en la estructura del proyecto tendrán las siguientes

características:

Hormigón de limpieza y nivelación: HL-15 / C / TM

Hormigón en pilotes: HA-25 / F / 20 / IIa

Hormigón en losas de transición: HA-25 / B / 20 / IIa

Hormigón en tablero (losa) HA-30 / B / 20 / IIIa

Según la vigente Instrucción EHE, la tipificación del hormigón tiene el significado siguiente:

HA, HP: Hormigón armado; Hormigón pretensado.

25,30: Resistencia característica en N/mm2;

B, F: Consistencia blanda; Consistencia fluída

20: Tamaño máximo del árido;

IIa,IIIa: Clase de exposición en la que se considera la estructura (tabla 8.2.2 de EHE),

7.1.1. Durabilidad.7.1.1.1. Consideraciones generales.

En cualquier caso, y en lo que al hormigón respecta, se debe resaltar que las prescripciones

de la Instrucción EHE se deben orientar a asegurar que:

Se dosifique el hormigón con una mínima cantidad de cemento.

Se emplee una relación agua/cemento que no supere los máximos indicados (ambas

cuestiones se definen en las tablas 37.3.2.a y 37.3.2.b);

En el caso particular de esta estructura:

o En aquellos elementos en contacto con el terreno, sometidos a un ambiente

tipo IIa, la relación agua-cemento máxima utilizada será a/c = 0.60 y el

contenido mínimo de cemento será de 275 kg/m3.

o En el resto de elementos, sometidos a un ambiente tipo IIIa, la relación agua-

cemento máxima utilizada será: a/c = 0.50 y el contenido mínimo de cemento

será de 300 kg/m3

Se disponen separadores para garantizar que los recubrimientos son al menos los

consignados en los planos (como se indica en el artículo 66.2).


Se efectúan una correcta puesta en obra del hormigón y un curado suficiente (artículos

70º a 75º).

Todo ello se refleja oportunamente en los planos, al igual que el recubrimiento nominal

consignado de las armaduras.

7.1.1.2. Recubrimientos.

En base a las clases de exposición mencionadas, se deberá de verificar que cualquier

armadura pasiva (incluso estribos) cumpla que la distancia entre la superficie exterior de la

armadura y la superficie del hormigón más cercana, sea igual o superior al valor:

rnom= rmin+_r

rnom : Recubrimiento nominal que depende de la clase de exposición e incluye un margen de

tolerancia durante su colocación en función del nivel de control de ejecución. Este valor es el

que debe definirse en proyecto.

rmín : Recubrimiento mínimo según tipo de ambiente ( EHE Art. 37.2.4)

*r: Margen de recubrimiento según el nivel de control de ejecución (en mm):

Elementos in situ con control intenso: 5 mm

En base a los conceptos anteriormente definidos, se indica a continuación el valor a adoptar

para el recubrimiento nominal en función de la resistencia del hormigón, clase de exposición

y tipo de elemento estructural:

Elementos de hormigonados contra el terreno (pilotes): 70 mm.

Resto de elementos estructurales: 40 mm.

Los recubrimientos adoptados consideran en empleo de un tipo de Cemento CEM I.

7.2. Acero en Armaduras Pasivas y Activas.

El tipo de acero a emplear en las armaduras pasivas, salvo especificación en contra en los

planos, será del tipo AP 500 SD, con un límite elástico de 500 N/mm2.


8. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO.

Para el estudio del tablero se ha realizado un modelo de elementos finitos tipo barra y tipo

placa elaborado mediante el empleo del programa Sofistik. En este modelo se representa, la

superestructura y de la cimentación, considerando la interacción suelo-estructura.

Una vez obtenidos estos esfuerzos se llevará a cabo el estudio individualizado de cada

elemento en función de sus geometría, tipología.

Al modelo elaborado se le han aplicado las cargas indicadas en apartado 5 de la presente

memoria de cálculo.

Para ello el programa Sofistik permite aplicar sobre cada una de las barras del modelo de

elementos finitos todo tipo de acciones:

Cargas lineales de valor constante o variable.

Cargas puntuales en distintas posiciones del elemento.

Cargas de peso propio en función de la densidad del material y de la geometría.

Deformaciones impuestas.

Curvaturas impuestas.

Estas hipótesis se han combinado posteriormente mediante los correspondientes

coeficientes de combinación para la definición de las envolventes de los estados límite

últimos y de servicio.


Las envolventes permiten determinar los esfuerzos mínimos y máximos actuantes en cada

sección, en función de los cuales ha llevado a cabo el dimensionamiento de la estructura.

Los resultados obtenidos de este modelo se emplearán para el análisis de:

Proceso constructivo

Estado límite de servicio.

Estado límite último de flexión.

Estado límite último de cortante.


9. ANÁLISIS ESTRUCTURAL REALIZADO.


9.1. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO.


9.1.1. Definición Geométrica.

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)

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Mesh Generation

SO

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TiK

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ww

.sof

istik

.de

No. 1 C 30/37 (EN 1992)

Young's modulus E 32837 [N/mm2] Safetyfactor 1.50 [!]

Poisson ratio " 0.20 [!] Strength fc 25.50 [MPa]

Shear modulus G 13682 [N/mm2] Nominal strength fck 30.00 [MPa]

Compression modulus K 18243 [N/mm2] Tensile strength fctm 2.90 [MPa]

Weight # 25.0 [kN/m3] Tensile strength fctk,05 2.03 [MPa]

Density $ 2350.00 [kg/m3] Tensile strength fctk,95 3.77 [MPa]

Elongation coefficient % 1.00E!05 [1/K] Bond strength fbd 2.59 [MPa]

Service strength fcm 38.00 [MPa]

Fatigue strength fcd,fat 14.96 [MPa]

Tensile strength fctd 1.15 [MPa]

Stress!Strain for serviceability "[o/oo] #!m[MPa] E!t[N/mm2]

Is only valid within the defined 0.000 0.00 34478

stress range !1.081 !28.31 17746

!2.162 !38.00 0

!3.500 !22.47 !23499

Safetyfactor 1.50

Stress!Strain for ultimate load "[o/oo] #!u[MPa] E!t[N/mm2]


stress range !2.000 !25.50 0

!3.500 !25.50 0

Safetyfactor 1.50

Stress!Strain of calc. mean values "[o/oo] #!r[MPa] E!t[N/mm2]


stress range !1.081 !14.67 5278

!2.162 !17.00 0

!3.500 !15.23 !2279

Safetyfactor ( 1.50)

-m -u

-r

[o/oo]

-3.5

0

-2.1

6-2

.00

-1.0

8

0.0

[MPa]

0.00

-40.00

-20.00

0.00

C 30/37 (EN 1992)

Thermal material constants

No. T[°C] S[kJ/K/m3] Kxx[W/K/m] Kyy[W/K/m] Kzz[W/K/m]

1 AUTO 2.12E+03 1.951E+00 0.000E+00 0.000E+00 C 30/37 (EN 1992)No. material number S Heat capacity

T Temperature Kxx,Kyy,Kzz Heat conductivity


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Mesh Generation

SO

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istik

.de

S [kJ/K/m3]

[°C]10

00.0

0

500.

00

0.00

[kJ/K/m3]

3000

2000

1000

0.0

k [W/K/m]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[W/K/m]2.00

1.00

0.0

S [kJ/K/m3] Humidity= 2.00 % k [W/K/m] (upper)

! [o/oo]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[o/oo]

10.0

5.00

0.0

& [o/oo]

No. 2 B 500 B (EN 1992)


Poisson ratio " 0.30 [!] Yield stress fy 500.00 [MPa]

Shear modulus G 76923 [N/mm2] Compressive yield fyc 500.00 [MPa]

Compression modulus K 166667 [N/mm2] Tensile strength ft 540.00 [MPa]

Weight # 78.5 [kN/m3] Compressive strength fc 540.00 [MPa]

Density $ 7850.00 [kg/m3] Ultimate strain 50.00 [o/oo]

Elongation coefficient % 1.20E!05 [1/K] relative bond coeff. 1.00 [!]

max. thickness 32.00 [mm] EN 1992 bond coeff. k1 0.80 [!]

Hardening modulus Eh 0.00 [MPa]

Proportional limit fp 500.00 [MPa]

Dynamic allowance '!dyn 152.17 [MPa]


Is also extended beyond the 1000.000 540.00 0

defined stress range 50.000 540.00 0

2.500 500.00 842

0.000 0.00 200000

!2.500 !500.00 842

!50.000 !540.00 0

!1000.000 !540.00 0

Safetyfactor 1.15




2.174 434.78 727

0.000 0.00 200000

!2.174 !434.78 727

!50.000 !469.57 0

!1000.000 !469.57 0



Page 32016-05-05

Mesh Generation

SO

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istik

.de




2.174 434.78 727

0.000 0.00 200000

!2.174 !434.78 727

!50.000 !469.57 0

!1000.000 !469.57 0


-m -u -r

[o/oo]

50.0

2.50

-50.

0

-2.5

0

[MPa]

500.00

0.00

-500.00

0.00

B 500 B (EN 1992)



2 AUTO 3.45E+03 5.333E+01 0.000E+00 0.000E+00 B 500 B (EN 1992)No. material number S Heat capacity


S [kJ/K/m3]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[kJ/K/m3]

20000

10000

0.0

k [W/K/m]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[W/K/m]

40.0

20.0

0.0

S [kJ/K/m3] k [W/K/m]

! [o/oo]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[o/oo]

15.0

10.0

5.00

0.0

& [o/oo]


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Mesh Generation

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istik

.de

No. 3 C 20/25 (EN 1992)


Poisson ratio " 0.20 [!] Strength fc 17.00 [MPa]

Shear modulus G 12484 [N/mm2] Nominal strength fck 20.00 [MPa]

Compression modulus K 16646 [N/mm2] Tensile strength fctm 2.21 [MPa]

Weight # 25.0 [kN/m3] Tensile strength fctk,05 1.55 [MPa]

Density $ 2350.00 [kg/m3] Tensile strength fctk,95 2.87 [MPa]

Elongation coefficient % 1.00E!05 [1/K] Bond strength fbd 1.97 [MPa]

Service strength fcm 28.00 [MPa]

Fatigue strength fcd,fat 10.43 [MPa]

Tensile strength fctd 0.88 [MPa]



stress range !0.983 !21.66 13498

!1.967 !28.00 0

!3.500 !15.60 !15208

Safetyfactor 1.50



stress range !2.000 !17.00 0

!3.500 !17.00 0

Safetyfactor 1.50



stress range !0.983 !10.09 3243

!1.967 !11.33 0

!3.500 !10.09 !1332


-m -u

-r

[o/oo]

-1.9

7

-0.9

83

[MPa]

0.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

C 20/25 (EN 1992)



3 AUTO 2.12E+03 1.951E+00 0.000E+00 0.000E+00 C 20/25 (EN 1992)No. material number S Heat capacity



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Mesh Generation

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istik

.de

S [kJ/K/m3]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[kJ/K/m3]

3000

2000

1000

0.0

k [W/K/m]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[W/K/m]2.00

1.00

0.0

S [kJ/K/m3] Humidity= 2.00 % k [W/K/m] (upper)

! [o/oo]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[o/oo]

10.0

5.00

0.0

& [o/oo]

No. 4 B 500 B (EN 1992)


Poisson ratio " 0.30 [!] Yield stress fy 500.00 [MPa]

Shear modulus G 76923 [N/mm2] Compressive yield fyc 500.00 [MPa]

Compression modulus K 166667 [N/mm2] Tensile strength ft 540.00 [MPa]

Weight # 78.5 [kN/m3] Compressive strength fc 540.00 [MPa]

Density $ 7850.00 [kg/m3] Ultimate strain 50.00 [o/oo]

Elongation coefficient % 1.20E!05 [1/K] relative bond coeff. 1.00 [!]

max. thickness 32.00 [mm] EN 1992 bond coeff. k1 0.80 [!]

Hardening modulus Eh 0.00 [MPa]

Proportional limit fp 500.00 [MPa]

Dynamic allowance '!dyn 152.17 [MPa]




2.500 500.00 842

0.000 0.00 200000

!2.500 !500.00 842

!50.000 !540.00 0

!1000.000 !540.00 0

Safetyfactor 1.15




2.174 434.78 727

0.000 0.00 200000

!2.174 !434.78 727

!50.000 !469.57 0

!1000.000 !469.57 0



Page 62016-05-05

Mesh Generation

SO

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istik

.de




2.174 434.78 727

0.000 0.00 200000

!2.174 !434.78 727

!50.000 !469.57 0

!1000.000 !469.57 0


-m -u -r

[o/oo]

50.0

2.50

-50.

0

-2.5

0

[MPa]

500.00

0.00

-500.00

0.00

B 500 B (EN 1992)



4 AUTO 3.45E+03 5.333E+01 0.000E+00 0.000E+00 B 500 B (EN 1992)No. material number S Heat capacity


S [kJ/K/m3]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[kJ/K/m3]

20000

10000

0.0

k [W/K/m]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[W/K/m]

40.0

20.0

0.0

S [kJ/K/m3] k [W/K/m]

! [o/oo]

[°C]

1000

.00

500.

00

0.00

[o/oo]

15.0

10.0

5.00

0.0

& [o/oo]


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Mesh Generation

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istik

.de

Sectional Values

No. Mat A[m2] Ay[m2] Iy[m4] yc[mm] ysc[mm] E[N/mm2] g[kN/m]

MRf It[m4] Az[m2] Iz[m4] zc[mm] zsc[mm] G[N/mm2]

Ayz[m2] Iyz[m4]

1 1 5.0265E!01 2.011E!02 0.0 0.0 32837 12.57

2 4.021E!02 2.011E!02 0.0 0.0 13682 (COMPR)

= D 800 mm

= (R!As 260 mm)

101 1 1.2000E+00 1.000E!01 0.0 0.0 32837 30.00

2 1.978E!01 1.440E!01 0.0 0.0 13682 (CENTR)

= B/H = 1200 / 1000 mm

= (D!As 100 / 100 mm)

102 1 1.2000E+00 1.000E!01 0.0 0.0 32837 30.00

2 1.978E!01 1.440E!01 0.0 0.0 13682 (CENTR)

= B/H = 1200 / 1000 mm

= (D!As 100 / 100 mm)

103 1 5.0000E!01 4.167E!02 0.0 0.0 32837 12.50

2 2.863E!02 1.042E!02 0.0 0.0 13682 (CENTR)

= B/H = 500 / 1000 mm

= (D!As 100 / 100 mm)

104 1 5.0000E!01 4.167E!02 0.0 0.0 32837 12.50

2 2.863E!02 1.042E!02 0.0 0.0 13682 (CENTR)

= B/H = 500 / 1000 mm

= (D!As 100 / 100 mm)No. section number ysc,zsc shear centreMat material number E Young's modulus

A sectional area g weight per lengthAy,Az,Ayz transverse shear deformation area MRf reinforcement material numberIy,Iz,Iyz bending moment of inertia It torsional moment of inertia

yc,zc centre of gravity G Shear modulus

Structural Elements

Structural Points

Number X[m] Y[m] Z[m] Support Conditions Title

23 13.814 1.026 !35.000 PZ

37 !0.333 1.166 !35.000 PZ

44 2.057 !1.175 !35.000 PZ

55 16.204 !1.316 !35.000 PZ

1001 13.893 1.788 0.000

1002 !1.996 1.956 0.000

1003 1.996 !1.956 0.000

1004 17.714 !1.956 0.000

1005 !0.333 1.166 0.000

1006 !0.333 1.166 !4.500

1007 16.204 !1.316 0.000

1008 16.204 !1.316 !4.500

1009 13.814 1.026 0.000

1010 13.814 1.026 !4.500

1011 2.057 !1.175 0.000

1012 2.057 !1.175 !4.500

1013 16.204 !1.316 !8.500

1014 13.814 1.026 !8.500

1015 2.057 !1.175 !8.500

1016 !0.333 1.166 !8.500

Structural Points ! Column Head Properties

Number Kind dx[m] dy[m] A[m2] t[mm] NoS Title

23 Column 0.000 circular 0.000



55 Column 0.000 circular 0.000dx,dy local dimensions t thickness of column headA area of column head NoS section number

Structural Lines

Number SPt!a SPt!e Ref Type NoS Grp Hinges!a Hinges!e Title

169 1005 1006 CENT 1 1 Line

170 1007 1008 CENT 1 1 Line

171 1009 1010 CENT 1 1 Line

172 1011 1012 CENT 1 1 Line

173 1008 1013 CENT 1 1 Line

174 1013 55 CENT 1 1 Line


Page 82016-05-05

Mesh Generation

SO

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TiK

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ww

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istik

.de

Structural Lines

Number SPt!a SPt!e Ref Type NoS Grp Hinges!a Hinges!e Title

175 1014 23 CENT 1 1 Line

176 1010 1014 CENT 1 1 Line

177 1012 1015 CENT 1 1 Line

178 1015 44 CENT 1 1 Line

179 1016 37 CENT 1 1 Line

180 1006 1016 CENT 1 1 LineSPt!a,SPt!e structural point start / end NoS section number

Ref reference line, reference axis Grp primary group numberType element type

Structural Lines ! Support Conditions and Elastic bedding

Number SPt!a SPt!e Grp Mat Properties Reference Ca[kN/m2] Ct[kN/m2] Cm[kNm/m] w[m]

173 1008 1013 0 3.750E+04 1.000

174 1013 55 0 1.750E+04 1.000

175 1014 23 0 1.750E+04 1.000

176 1010 1014 0 3.750E+04 1.000

177 1012 1015 0 3.750E+04 1.000

178 1015 44 0 1.750E+04 1.000

179 1016 37 0 1.750E+04 1.000

180 1006 1016 0 3.750E+04 1.000SPt!a,SPt!e structural point start / end Reference kinematic constraintGrp primary group number Ca,Ct axial / lateral bedding

Mat material number Cm torsional beddingProperties type of support / coupling conditions w width of support

Structural Areas

Number Grp Mat MRf t[mm] Kind locX dX[!] dY[!] dZ[!] dRot[°] Title

2 100 1 1000.0 RADI 1.000 !0.005 0.000 AreaGrp primary group number locX direction of the local x axisMat material number dX,dY,dZ explicit components of the directionMRf reinforcement material number dRot additional rotation about beam axis

t thickness


9.1.2. Hipótesis De Carga.

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)

Page 12016-05-06

Puente Losa

Generation of Node and Element Loads

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Actions

type part sup Title !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'

G G perm dead load 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1 Peso Propio

2 Pavimento

3 Pavimento x 1.50

4 Barreras

5 SCU

6 Carro 1.1

Q_A Q cond Pay load residential cat. A 1.50 0.00 1.00 0.70 0.50 0.30 1.00

7 Carro 1.2

8 Carro 1.3

9 Carro 1.4

10 Carro 1.5

11 Frenado

12 Retracción

13 VientoY c/SC

14 VientoX c/SC

15 Temp Unif+

Q_B Q cond Pay load offices cat. B 1.50 0.00 1.00 0.70 0.50 0.30 1.00

Q_C Q cond Pay load assembling cat. C 1.50 0.00 1.00 0.70 0.70 0.60 1.00

QA Q excl V_Pes 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00

QB Q excl SC_Unif 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00

QC Q excl Fren 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00

T Q excl temperature loading 1.50 0.00 1.00 0.60 0.50 0.00 1.00

16 Temp Unif!

17 Gradiente+

18 Gradiente!

W Q excl wind loading 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00

Reduction coefficient xsi 0.850

Load Case 1 (G ) Peso Propio

Factor forces and moments 1.000

Factor dead weight DL!XX 0.000

Factor dead weight DL!YY 0.000

Factor dead weight DL!ZZ !1.000

unfavourable safety factor 1.350

favourable safety factor 1.000

Combination coefficient "!0 1.000 (rare)

Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)

Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)

Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)

Load Case 2 (G ) Pavimento




Factor dead weight DL!ZZ 0.000







Loads

Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue

W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 1.384 !1.356 0.000 PG 10.00 [kN/m2]

1.996 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]

17.714 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]

17.102 !1.356 0.000 10.00 [kN/m2]

gar 2 activated 100.00 percent

Area 13.893 1.788 0.000 PG 8.30 [kN/m2]

!1.996 1.956 0.000 8.30 [kN/m2]

1.384 !1.356 0.000 8.30 [kN/m2]

17.102 !1.356 0.000 8.30 [kN/m2]



Page 22016-05-06

Puente Losa


SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Load Case 3 (G ) Pavimento x 1.50











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 1.384 !1.356 0.000 PG 10.00 [kN/m2]

1.996 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]

17.714 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]

17.102 !1.356 0.000 10.00 [kN/m2]


Area 13.893 1.788 0.000 PG 9.45 [kN/m2]

!1.996 1.956 0.000 9.45 [kN/m2]

1.384 !1.356 0.000 9.45 [kN/m2]

17.102 !1.356 0.000 9.45 [kN/m2]


Load Case 4 (G ) Barreras











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Line 1.996 !1.956 0.250 PG 5.00 [kN/m]

17.714 !1.956 0.250 5.00 [kN/m]

qgrp 100 activated 100.00 percent

Load Case 5 (G ) SCU











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 13.893 1.788 0.000 PG 9.00 [kN/m2]

!1.996 1.956 0.000 9.00 [kN/m2]

1.384 !1.356 0.000 9.00 [kN/m2]

17.102 !1.356 0.000 9.00 [kN/m2]



Page 32016-05-06

Puente Losa


SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Load Case 6 (G ) Carro 1.1











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 2.362 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

2.762 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

2.762 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

2.362 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 2.362 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

2.762 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

2.762 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

2.362 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 1.162 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

1.562 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

1.562 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

1.162 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 1.162 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

1.562 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

1.562 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

1.162 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Load Case 7 (Q_A ) Carro 1.2











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 5.203 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

5.603 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

5.603 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

5.203 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 4.003 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

4.403 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

4.403 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

4.003 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 4.003 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

4.403 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

4.403 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

4.003 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 5.203 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

5.603 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]


Page 42016-05-06

Puente Losa


SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

5.603 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

5.203 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]













Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 6.844 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

7.244 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

7.244 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

6.844 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 6.844 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

7.244 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

7.244 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

6.844 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 8.044 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

8.444 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

8.444 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

8.044 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 8.044 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

8.444 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

8.444 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

8.044 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]













Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 9.685 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

10.085 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

10.085 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

9.685 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 9.685 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

10.085 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

10.085 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

9.685 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]



Page 52016-05-06

Puente Losa


SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 10.885 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

11.285 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

11.285 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

10.885 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 10.885 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

11.285 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

11.285 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

10.885 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]













Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 13.726 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

14.126 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

14.126 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

13.726 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 13.726 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

14.126 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

14.126 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

13.726 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 12.526 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

12.926 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]

12.926 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]

12.526 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]


Area 12.526 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]

12.926 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]

12.926 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]

12.526 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]


Load Case 11 (Q_A ) Frenado











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 13.893 1.788 0.000 PXX 7.93 [kN/m2]

!1.996 1.956 0.000 7.93 [kN/m2]

1.384 !1.356 0.000 7.93 [kN/m2]


Page 62016-05-06

Puente Losa


SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

17.102 !1.356 0.000 7.93 [kN/m2]


Load Case 12 (Q_A ) Retracción











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area RET epsx !0.165 [o/oo]

GAR 2 activated 100.00 percent

Load Case 13 (Q_A ) VientoY c/SC











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Line 1.996 !1.956 0.000 PYY 7.23 [kN/m]

17.714 !1.956 0.000 7.23 [kN/m]


Load Case 14 (Q_A ) VientoX c/SC











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Line !1.996 1.956 0.000 PXX 1.80 [kN/m]

1.996 !1.956 0.000 1.80 [kN/m]



Page 72016-05-06

Puente Losa


SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Load Case 15 (Q_A ) Temp Unif+











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area T+ dTxy 29.520 [°C]


Load Case 16 (T ) Temp Unif"











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area T! dTxy !13.660 [°C]


Load Case 17 (T ) Gradiente+











Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area GRT+ dTz !15.000 [°C]


Load Case 18 (T ) Gradiente"












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Puente Losa


SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area GRT! dTz 8.000 [°C]



9.1.3. Envolventes Empleadas en los Cálculos.

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)

Page 12016-05-06

Puente Losa

(ELU)!LC 1500

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Combination rule Number 1

(ELU)

Superposition according to manual MAXIMA formula 2.1

Resulting loadcases type Ultimate Design combination

Loadcase selection and Actions

Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'

LC factor Type of load case Title

E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO

500 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )

501 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )

502 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )

503 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )

504 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )

505 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )

506 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )

507 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )

508 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )



















G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM

1 1.00 permanent load grouped in actions Peso Propio

2 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento

3 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento x 1.50

4 1.00 permanent load grouped in actions Barreras

12 1.00 permanent load grouped in actions Retracción

13 1.00 permanent load grouped in actions VientoY c/SC

Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES

5 1.00 Exclusive LC A 1 SCU

6 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.1





Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF

6 1.00 Conditional LC Carro 1.1

T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP

15 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif+

16 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif!

17 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente+

18 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente!

19 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp1





Page 22016-05-06

Puente Losa

(ELU)!LC 1500

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'






W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT

14 1.00 Exclusive LC X 1 VientoX c/SC

15 1.00 Exclusive LC X 1 Temp Unif+

Generated Load cases

Number Com Title

1500 1 MAX!PX NODE (ELU)

1501 1 MIN!PX NODE (ELU)

1502 1 MAX!PY NODE (ELU)

1503 1 MIN!PY NODE (ELU)

1504 1 MAX!PZ NODE (ELU)

1505 1 MIN!PZ NODE (ELU)

1506 1 MAX!MX NODE (ELU)

1507 1 MIN!MX NODE (ELU)

1508 1 MAX!MY NODE (ELU)

1509 1 MIN!MY NODE (ELU)

1510 1 MAX!MZ NODE (ELU)

1511 1 MIN!MZ NODE (ELU)

1512 1 MAX!UX NODE (ELU)

1513 1 MIN!UX NODE (ELU)

1514 1 MAX!UY NODE (ELU)

1515 1 MIN!UY NODE (ELU)

1516 1 MAX!UZ NODE (ELU)

1517 1 MIN!UZ NODE (ELU)

1522 1 MAX!N BEAM (ELU)

1523 1 MIN!N BEAM (ELU)

1524 1 MAX!VY BEAM (ELU)

1525 1 MIN!VY BEAM (ELU)

1526 1 MAX!VZ BEAM (ELU)

1527 1 MIN!VZ BEAM (ELU)

1528 1 MAX!MT BEAM (ELU)

1529 1 MIN!MT BEAM (ELU)

1530 1 MAX!MY BEAM (ELU)

1531 1 MIN!MY BEAM (ELU)

1532 1 MAX!MZ BEAM (ELU)

1533 1 MIN!MZ BEAM (ELU)

1534 1 MAX!NXX QUAD (ELU)

1535 1 MIN!NXX QUAD (ELU)

1536 1 MAX!NYY QUAD (ELU)

1537 1 MIN!NYY QUAD (ELU)

1538 1 MAX!NXY QUAD (ELU)

1539 1 MIN!NXY QUAD (ELU)

1534 1 MAX!NXX QUAK (ELU)

1535 1 MIN!NXX QUAK (ELU)

1536 1 MAX!NYY QUAK (ELU)

1537 1 MIN!NYY QUAK (ELU)

1538 1 MAX!NXY QUAK (ELU)

1539 1 MIN!NXY QUAK (ELU)

1540 1 MAX!MX QUAD (ELU)

1541 1 MIN!MX QUAD (ELU)

1542 1 MAX!MY QUAD (ELU)

1543 1 MIN!MY QUAD (ELU)

1544 1 MAX!MXY QUAD (ELU)

1545 1 MIN!MXY QUAD (ELU)

1540 1 MAX!MX QUAK (ELU)

1541 1 MIN!MX QUAK (ELU)

1542 1 MAX!MY QUAK (ELU)

1543 1 MIN!MY QUAK (ELU)

1544 1 MAX!MXY QUAK (ELU)

1545 1 MIN!MXY QUAK (ELU)

1546 1 MAX!N BSCT (ELU)


Page 32016-05-06

Puente Losa

(ELU)!LC 1500

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

1547 1 MIN!N BSCT (ELU)

1548 1 MAX!VY BSCT (ELU)

1549 1 MIN!VY BSCT (ELU)

1550 1 MAX!VZ BSCT (ELU)

1551 1 MIN!VZ BSCT (ELU)

1552 1 MAX!MT BSCT (ELU)

1553 1 MIN!MT BSCT (ELU)

1554 1 MAX!MY BSCT (ELU)

1555 1 MIN!MY BSCT (ELU)

1556 1 MAX!MZ BSCT (ELU)

1557 1 MIN!MZ BSCT (ELU)

1572 1 MAX!PX KINE (ELU)

1573 1 MIN!PX KINE (ELU)

1574 1 MAX!PY KINE (ELU)

1575 1 MIN!PY KINE (ELU)

1576 1 MAX!PZ KINE (ELU)

1577 1 MIN!PZ KINE (ELU)

1578 1 MAX!MX KINE (ELU)

1579 1 MIN!MX KINE (ELU)

1580 1 MAX!MY KINE (ELU)

1581 1 MIN!MY KINE (ELU)

1582 1 MAX!MZ KINE (ELU)

1583 1 MIN!MZ KINE (ELU)

+++++ warning no. 44 in program read_14_NR

Combinationrule 1

Loadcase 6 is defined more than once in the same action or in different actions


Combinationrule 1



Page 42016-05-06

Puente Losa

(SIS)!LC 1600

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


(SIS)


Resulting loadcases type Ultimate Earthquake combin.


Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'


E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO




























G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM







Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES







Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF


T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP










Page 52016-05-06

Puente Losa

(SIS)!LC 1600

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'






W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT




Number Com Title

1600 1 MAXE!PX NODE (SIS)

1601 1 MINE!PX NODE (SIS)

1602 1 MAXE!PY NODE (SIS)

1603 1 MINE!PY NODE (SIS)

1604 1 MAXE!PZ NODE (SIS)

1605 1 MINE!PZ NODE (SIS)

1606 1 MAXE!MX NODE (SIS)

1607 1 MINE!MX NODE (SIS)

1608 1 MAXE!MY NODE (SIS)

1609 1 MINE!MY NODE (SIS)

1610 1 MAXE!MZ NODE (SIS)

1611 1 MINE!MZ NODE (SIS)

1612 1 MAXE!UX NODE (SIS)

1613 1 MINE!UX NODE (SIS)

1614 1 MAXE!UY NODE (SIS)

1615 1 MINE!UY NODE (SIS)

1616 1 MAXE!UZ NODE (SIS)

1617 1 MINE!UZ NODE (SIS)

1622 1 MAXE!N BEAM (SIS)

1623 1 MINE!N BEAM (SIS)

1624 1 MAXE!VY BEAM (SIS)

1625 1 MINE!VY BEAM (SIS)

1626 1 MAXE!VZ BEAM (SIS)

1627 1 MINE!VZ BEAM (SIS)

1628 1 MAXE!MT BEAM (SIS)

1629 1 MINE!MT BEAM (SIS)

1630 1 MAXE!MY BEAM (SIS)

1631 1 MINE!MY BEAM (SIS)

1632 1 MAXE!MZ BEAM (SIS)

1633 1 MINE!MZ BEAM (SIS)

1634 1 MAXE!NXX QUAD (SIS)

1635 1 MINE!NXX QUAD (SIS)

1636 1 MAXE!NYY QUAD (SIS)

1637 1 MINE!NYY QUAD (SIS)

1638 1 MAXE!NXY QUAD (SIS)

1639 1 MINE!NXY QUAD (SIS)

1634 1 MAXE!NXX QUAK (SIS)

1635 1 MINE!NXX QUAK (SIS)

1636 1 MAXE!NYY QUAK (SIS)

1637 1 MINE!NYY QUAK (SIS)

1638 1 MAXE!NXY QUAK (SIS)

1639 1 MINE!NXY QUAK (SIS)

1640 1 MAXE!MX QUAD (SIS)

1641 1 MINE!MX QUAD (SIS)

1642 1 MAXE!MY QUAD (SIS)

1643 1 MINE!MY QUAD (SIS)

1644 1 MAXE!MXY QUAD (SIS)

1645 1 MINE!MXY QUAD (SIS)

1640 1 MAXE!MX QUAK (SIS)

1641 1 MINE!MX QUAK (SIS)

1642 1 MAXE!MY QUAK (SIS)

1643 1 MINE!MY QUAK (SIS)

1644 1 MAXE!MXY QUAK (SIS)

1645 1 MINE!MXY QUAK (SIS)

1646 1 MAXE!N BSCT (SIS)


Page 62016-05-06

Puente Losa

(SIS)!LC 1600

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

1647 1 MINE!N BSCT (SIS)

1648 1 MAXE!VY BSCT (SIS)

1649 1 MINE!VY BSCT (SIS)

1650 1 MAXE!VZ BSCT (SIS)

1651 1 MINE!VZ BSCT (SIS)

1652 1 MAXE!MT BSCT (SIS)

1653 1 MINE!MT BSCT (SIS)

1654 1 MAXE!MY BSCT (SIS)

1655 1 MINE!MY BSCT (SIS)

1656 1 MAXE!MZ BSCT (SIS)

1657 1 MINE!MZ BSCT (SIS)

1672 1 MAXE!PX KINE (SIS)

1673 1 MINE!PX KINE (SIS)

1674 1 MAXE!PY KINE (SIS)

1675 1 MINE!PY KINE (SIS)

1676 1 MAXE!PZ KINE (SIS)

1677 1 MINE!PZ KINE (SIS)

1678 1 MAXE!MX KINE (SIS)

1679 1 MINE!MX KINE (SIS)

1680 1 MAXE!MY KINE (SIS)

1681 1 MINE!MY KINE (SIS)

1682 1 MAXE!MZ KINE (SIS)

1683 1 MINE!MZ KINE (SIS)


Combinationrule 1



Combinationrule 1



Page 72016-05-06

Puente Losa

(ELS)!LC 1700

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


(ELS)


Resulting loadcases type Service: Rare combination


Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'


E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO




























G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM







Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES







Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF


T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP










Page 82016-05-06

Puente Losa

(ELS)!LC 1700

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'






W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT




Number Com Title

1700 1 MAXR!PX NODE (ELS)

1701 1 MINR!PX NODE (ELS)

1702 1 MAXR!PY NODE (ELS)

1703 1 MINR!PY NODE (ELS)

1704 1 MAXR!PZ NODE (ELS)

1705 1 MINR!PZ NODE (ELS)

1706 1 MAXR!MX NODE (ELS)

1707 1 MINR!MX NODE (ELS)

1708 1 MAXR!MY NODE (ELS)

1709 1 MINR!MY NODE (ELS)

1710 1 MAXR!MZ NODE (ELS)

1711 1 MINR!MZ NODE (ELS)

1712 1 MAXR!UX NODE (ELS)

1713 1 MINR!UX NODE (ELS)

1714 1 MAXR!UY NODE (ELS)

1715 1 MINR!UY NODE (ELS)

1716 1 MAXR!UZ NODE (ELS)

1717 1 MINR!UZ NODE (ELS)

1722 1 MAXR!N BEAM (ELS)

1723 1 MINR!N BEAM (ELS)

1724 1 MAXR!VY BEAM (ELS)

1725 1 MINR!VY BEAM (ELS)

1726 1 MAXR!VZ BEAM (ELS)

1727 1 MINR!VZ BEAM (ELS)

1728 1 MAXR!MT BEAM (ELS)

1729 1 MINR!MT BEAM (ELS)

1730 1 MAXR!MY BEAM (ELS)

1731 1 MINR!MY BEAM (ELS)

1732 1 MAXR!MZ BEAM (ELS)

1733 1 MINR!MZ BEAM (ELS)

1734 1 MAXR!NXX QUAD (ELS)

1735 1 MINR!NXX QUAD (ELS)

1736 1 MAXR!NYY QUAD (ELS)

1737 1 MINR!NYY QUAD (ELS)

1738 1 MAXR!NXY QUAD (ELS)

1739 1 MINR!NXY QUAD (ELS)

1734 1 MAXR!NXX QUAK (ELS)

1735 1 MINR!NXX QUAK (ELS)

1736 1 MAXR!NYY QUAK (ELS)

1737 1 MINR!NYY QUAK (ELS)

1738 1 MAXR!NXY QUAK (ELS)

1739 1 MINR!NXY QUAK (ELS)

1740 1 MAXR!MX QUAD (ELS)

1741 1 MINR!MX QUAD (ELS)

1742 1 MAXR!MY QUAD (ELS)

1743 1 MINR!MY QUAD (ELS)

1744 1 MAXR!MXY QUAD (ELS)

1745 1 MINR!MXY QUAD (ELS)

1740 1 MAXR!MX QUAK (ELS)

1741 1 MINR!MX QUAK (ELS)

1742 1 MAXR!MY QUAK (ELS)

1743 1 MINR!MY QUAK (ELS)

1744 1 MAXR!MXY QUAK (ELS)

1745 1 MINR!MXY QUAK (ELS)

1746 1 MAXR!N BSCT (ELS)


Page 92016-05-06

Puente Losa

(ELS)!LC 1700

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

1747 1 MINR!N BSCT (ELS)

1748 1 MAXR!VY BSCT (ELS)

1749 1 MINR!VY BSCT (ELS)

1750 1 MAXR!VZ BSCT (ELS)

1751 1 MINR!VZ BSCT (ELS)

1752 1 MAXR!MT BSCT (ELS)

1753 1 MINR!MT BSCT (ELS)

1754 1 MAXR!MY BSCT (ELS)

1755 1 MINR!MY BSCT (ELS)

1756 1 MAXR!MZ BSCT (ELS)

1757 1 MINR!MZ BSCT (ELS)

1772 1 MAXR!PX KINE (ELS)

1773 1 MINR!PX KINE (ELS)

1774 1 MAXR!PY KINE (ELS)

1775 1 MINR!PY KINE (ELS)

1776 1 MAXR!PZ KINE (ELS)

1777 1 MINR!PZ KINE (ELS)

1778 1 MAXR!MX KINE (ELS)

1779 1 MINR!MX KINE (ELS)

1780 1 MAXR!MY KINE (ELS)

1781 1 MINR!MY KINE (ELS)

1782 1 MAXR!MZ KINE (ELS)

1783 1 MINR!MZ KINE (ELS)


Combinationrule 1



Combinationrule 1



Page 102016-05-06

Puente Losa

(CUASIP)!LC 1800

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


(CUASIP)


Resulting loadcases type Service: Permanent combination


Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'


E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO




























G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM







Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES







Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF


T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP










Page 112016-05-06

Puente Losa

(CUASIP)!LC 1800

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'






W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT




Number Com Title

1800 1 MAXP!PX NODE (CUASIP)

1801 1 MINP!PX NODE (CUASIP)

1802 1 MAXP!PY NODE (CUASIP)

1803 1 MINP!PY NODE (CUASIP)

1804 1 MAXP!PZ NODE (CUASIP)

1805 1 MINP!PZ NODE (CUASIP)

1806 1 MAXP!MX NODE (CUASIP)

1807 1 MINP!MX NODE (CUASIP)

1808 1 MAXP!MY NODE (CUASIP)

1809 1 MINP!MY NODE (CUASIP)

1810 1 MAXP!MZ NODE (CUASIP)

1811 1 MINP!MZ NODE (CUASIP)

1812 1 MAXP!UX NODE (CUASIP)

1813 1 MINP!UX NODE (CUASIP)

1814 1 MAXP!UY NODE (CUASIP)

1815 1 MINP!UY NODE (CUASIP)

1816 1 MAXP!UZ NODE (CUASIP)

1817 1 MINP!UZ NODE (CUASIP)

1822 1 MAXP!N BEAM (CUASIP)

1823 1 MINP!N BEAM (CUASIP)

1824 1 MAXP!VY BEAM (CUASIP)

1825 1 MINP!VY BEAM (CUASIP)

1826 1 MAXP!VZ BEAM (CUASIP)

1827 1 MINP!VZ BEAM (CUASIP)

1828 1 MAXP!MT BEAM (CUASIP)

1829 1 MINP!MT BEAM (CUASIP)

1830 1 MAXP!MY BEAM (CUASIP)

1831 1 MINP!MY BEAM (CUASIP)

1832 1 MAXP!MZ BEAM (CUASIP)

1833 1 MINP!MZ BEAM (CUASIP)

1834 1 MAXP!NXX QUAD (CUASIP)

1835 1 MINP!NXX QUAD (CUASIP)

1836 1 MAXP!NYY QUAD (CUASIP)

1837 1 MINP!NYY QUAD (CUASIP)

1838 1 MAXP!NXY QUAD (CUASIP)

1839 1 MINP!NXY QUAD (CUASIP)

1834 1 MAXP!NXX QUAK (CUASIP)

1835 1 MINP!NXX QUAK (CUASIP)

1836 1 MAXP!NYY QUAK (CUASIP)

1837 1 MINP!NYY QUAK (CUASIP)

1838 1 MAXP!NXY QUAK (CUASIP)

1839 1 MINP!NXY QUAK (CUASIP)

1840 1 MAXP!MX QUAD (CUASIP)

1841 1 MINP!MX QUAD (CUASIP)

1842 1 MAXP!MY QUAD (CUASIP)

1843 1 MINP!MY QUAD (CUASIP)

1844 1 MAXP!MXY QUAD (CUASIP)

1845 1 MINP!MXY QUAD (CUASIP)

1840 1 MAXP!MX QUAK (CUASIP)

1841 1 MINP!MX QUAK (CUASIP)

1842 1 MAXP!MY QUAK (CUASIP)

1843 1 MINP!MY QUAK (CUASIP)

1844 1 MAXP!MXY QUAK (CUASIP)

1845 1 MINP!MXY QUAK (CUASIP)

1846 1 MAXP!N BSCT (CUASIP)


Page 122016-05-06

Puente Losa

(CUASIP)!LC 1800

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

1847 1 MINP!N BSCT (CUASIP)

1848 1 MAXP!VY BSCT (CUASIP)

1849 1 MINP!VY BSCT (CUASIP)

1850 1 MAXP!VZ BSCT (CUASIP)

1851 1 MINP!VZ BSCT (CUASIP)

1852 1 MAXP!MT BSCT (CUASIP)

1853 1 MINP!MT BSCT (CUASIP)

1854 1 MAXP!MY BSCT (CUASIP)

1855 1 MINP!MY BSCT (CUASIP)

1856 1 MAXP!MZ BSCT (CUASIP)

1857 1 MINP!MZ BSCT (CUASIP)

1872 1 MAXP!PX KINE (CUASIP)

1873 1 MINP!PX KINE (CUASIP)

1874 1 MAXP!PY KINE (CUASIP)

1875 1 MINP!PY KINE (CUASIP)

1876 1 MAXP!PZ KINE (CUASIP)

1877 1 MINP!PZ KINE (CUASIP)

1878 1 MAXP!MX KINE (CUASIP)

1879 1 MINP!MX KINE (CUASIP)

1880 1 MAXP!MY KINE (CUASIP)

1881 1 MINP!MY KINE (CUASIP)

1882 1 MAXP!MZ KINE (CUASIP)

1883 1 MINP!MZ KINE (CUASIP)


Combinationrule 1



Combinationrule 1



9.2. ANÁLISIS DE LA LOSA SUPERIOR.


9.2.1. ELU Flexión.

M 1 : 81

X

Y Z

Contour

m0.00

5.00

10.00

15.00

-5.000.005.00

M 1 : 81

X

Y

Z

1576

-31.4

1558 1500

1400

1300

1300

1200 1200

1100

1100

1000

900.0

800.0 800.0

700.0

600.0

600.0

500.0

400.0

400.0

200.0200.0

142.1

100.0 85.5

74.2

65.1

6.23

2.23

1.91

Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines

Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1540 MAX-MX QUAD (ELU) , from -31.4 to 1576. step 100.0 kNm/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

-682.7

352.0-626.0

-600.0

-588.0

-540.6

342.7

300.0

-300.0

-288.2200.0

200.0

-200.0 -200.0

-179.9

-111.9

100.0

100.0

-100.0

-100.0

-100.0

-9.92

0.0

0.0


Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1541 MIN-MX QUAD (ELU) , from -682.7 to 352.0 step 100.0 kNm/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

154.3

-133.3

135.8

120.0

102.2

100.0

90.8

-87.2

84.880.

0

75.570.0

65.263.5

60.0

58.5

58.4

57.440.0

-40.0

29.0

27.9

-23.1

22.4

20.0

20.0

-20.0

-20.0-19.6

16.3

15.48.73

8.13 5.67

0.0

0.0


Bending moment m-yy in local y in Node , Loadcase 1542 MAX-MY QUAD (ELU) , from -133.3 to 154.3 step 20.0 kNm/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

-533.1

19.0

-452.2

-319.9

-300.0

-193.8-150.0

-123.5

-100.0

-83.9-80.4

-65.8-50.0

-47.1

-20.3

15.4

15.0

-12.8

-11.4

10.9 10.5

-4.68

1.92

0.0

0.0


Bending moment m-yy in local y in Node , Loadcase 1543 MIN-MY QUAD (ELU) , from -533.1 to 19.0 step 50.0 kNm/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

Contour

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

39.0

37.1

36.0

22.0

22.0

16.0

12.1

11.7

8.00

8.00

6.00

6.00

4.00

4.00

4.00

2.90

2.13

2.00

2.00

2.00

2.00

1.010.546

0.542

0.268

0.135

0.105

0.0978

0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 39.0 step 2.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

28.2

16.5

14.8

13.8

12.0

12.0

9.50

8.66

6.00

4.36

4.00

3.03

2.73

2.71

2.00

2.00

1.88

1.41

1.34

0.918

0.754 0.674

0.525

0.489

0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 28.2 step 2.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

43.4

40.03

5.0

35.0

30.0

30.0

25.0

25.0

24.7

23.8

21.8

20.0

20.019.4

16.5

15.0 1

5.0

14.7

10.3

10.0

0.133

0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , lower Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 43.4 step 5.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

19.9

12.1

11.3

10.1

9.31

8.69

8.24

8.00

7.00

7.00

6.08

6.00

6.00

5.93

5.74

5.00

4.48

3.00

2.05

2.00

1.00

0.687

0.660

0.425

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , lower Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 19.9 step 1.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

Contour

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

55.3

42.4

35.0

30.0

17.3

15.7

10.1

10.0

5.005.00

5.00

3.45

1.20

1.17

0.994

0.845

0.373

0.121

0.0735

0.0550

0.0

0.00.00.00.0

0.0 0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 55.3 step 5.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

40.1

22.7

16.2

15.1

15.0

14.0

13.3

11.7

7.34

7.28

7.13

6.19

5.99

5.00

5.00

5.00

5.00

4.97

4.22

1.86

1.07

0.607

0.399

0.368

0.275

0.0

0.00.00.00.0

0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 40.1 step 5.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

36.8

36.0

34.0

32.0

32.0

30.0

30.0

28.0

28.0

26.7

26.2

26.0

24.5

24.0

22.0

21.8

21.8

21.1

20.0

19.7

18.0

10.0

10.0

6.14

6.00

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0 0.0

0.0


Quadrilateral Elements , lower Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 36.8 step 2.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

26.9

16.4

15.6

12.5

12.4

11.3

10.9

10.1

10.0

10.0

9.628.34

8.29

8.00

7.43

7.28

6.52

6.47

6.00

6.00

5.36

5.27

4.57

4.50

4.00

4.00

3.60

2.130.103

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0 0.0

0.0


Quadrilateral Elements , lower Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 26.9 step 2.00 cm2/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

Contour

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 65

X

YZX * 0.951Y * 0.790Z * 0.686


Section plane area

m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

-6.00

-4.00

-2.00

0.00

2.00

M 1 : 65

X

YZX * 0.951Y * 0.790Z * 0.686

516.4

-233.3

392.1

-231.7 -223.9

173.3

-170.4

166.5 -154.2

97.6

-57.9

8.29

2.47

1.61

1.46

1.08

-0.196


Bending moment My, Loadcase 1554 MAX-MY BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kNm (Min=-233.3) (Max=516.4)

m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

-6.00

-4.00

-2.00

0.00

2.00

M 1 : 84

X

Y

Z

-765.1-0.6518E-3

-750.6

-592.1

-534.4-380.5

-272.2

-202.2

-126.3

-108.9

-26.0

-5.00

-4.57


Bending moment My, Loadcase 1555 MIN-MY BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kNm (Min=-765.1) (Max=0)

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 60

XY

ZX * 0.860Y * 0.618Z * 0.938

14.4

14.1

14.1

14.1

14.1

14.1

5.81

5.78

5.40

3.80

3.19

1.58

1.57

1.53

1.47

0.0035

0.0034

0.0030

0.0012

0.1243E-3


External Beam Sections , Longitudinal Reinforcements Lay. 1, Design Case 1 , 1 cm 3D = 10.0 cm2 (Max=14.4)

m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

-6.00

-4.00

-2.00

0.00

2.00

M 1 : 60

XY

ZX * 0.860Y * 0.618Z * 0.938

20.6

19.3

16.3

14.1

14.1

14.1

14.1

14.1

9.21

6.02

5.84

5.84

5.80

1.78

1.57


External Beam Sections , Longitudinal Reinforcements Lay. 2, Design Case 1 , 1 cm 3D = 20.0 cm2 (Max=20.6)

m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

-6.00

-4.00

-2.00

0.00

2.00

M 1 : 44

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

663.1

-263.3

523.6

414.3

241.8

-124.1

-115.5

-81.9

-59.4

43.2

-27.5

-19.3

-19.2

15.5

-13.0

4.27

-4.00


Shear force Vz, Loadcase 1550 MAX-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-263.3) (Max=663.1)

m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00

-4.00

-2.00

0.00

M 1 : 44

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-754.0

203.1

-694.3

-568.1

-395.6

-253.9

110.7

-73.0

-41.5

-37.6

31.7

-21.7

-20.3

18.8

-8.58

-8.40

-6.34

1.38


Shear force Vz, Loadcase 1551 MIN-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-754.0) (Max=203.1)

m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00

-4.00

-2.00

0.00


9.2.2. ELU Cortante.

M 1 : 44

XYZ

X * 0.688

Y * 0.797

Z * 0.944

663.1

-263.3523.6

414.3

241.8

-124.1

-115.5

-81.9

-59.4

43.2

-27.5

-19.3

-19.2

15.5

-13.0

4.27

-4.00


Shear force Vz, Loadcase 1550 MAX-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-263.3) (Max=663.1)

m0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

-4.00-2.000.00

M 1 : 44

XYZ

X * 0.688

Y * 0.797

Z * 0.944

-754.0

203.1

-694.3

-568.1

-395.6

-253.9

110.7

-73.0

-41.5

-37.6

31.7

-21.7

-20.3

18.8

-8.58

-8.40

-6.34

1.38 Sector of system Group 100

Shear force Vz, Loadcase 1551 MIN-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-754.0) (Max=203.1)

m0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

-4.00-2.000.00


9.2.3. ELS Fisuración.

M 1 : 81

X

Y

Z

Contour

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

689.6

-135.5

684.3

650.0

600.0

600.0

550.0

550.0

500.0

500.0

450.0

450.0

400.0 400.0

350.0

300.0 300.0

250.02

00.0

200.0

150.0

150.0

100.0

70.4

-66.1

-62.2

-61.8

50.0

50.0

34.8

-15.1

-1.46

-0.0403

0.0


Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1840 MAXP-MX QUAD (CUASIP) , from -135.5 to 689.6 step 50.0 kNm/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

505.7

-308.1

497.6

450.0

400.0

400.0

350.0

350.0

300.0

300.0

250.0

250.0

-228.4

200.0

200.0

-200.0

-186.3

-171.5

150.0

150.0

100.0

50.0

50.0

-50.0

-50.0

-44.9

-15.7

-5.39

-3.62

-3.20

0.0

0.0


Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1841 MINP-MX QUAD (CUASIP) , from -308.1 to 505.7 step 50.0 kNm/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

Y

Z

-202.1

83.0-153.4

-100.0

-71.2

-58.9

46.7

41.1

40.0

-40.0-36.7

32.8

-32.4 -28.8

26.8

22.1

-20.0-18.0

16.4

-14.0

12.8

10.1

6.38

-5.15

3.91

0.524

0.471

0.224

0.0


Bending moment m-yy in local y in Node , Loadcase 1842 MAXP-MY QUAD (CUASIP) , from -202.1 to 83.0 step 20.0 kNm/m

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 81

X

YZ

-257.0

58.4

-203.1

-160.0

-105.7

-97.6

-80.0

-60.0

-48.8

-39.0

-38.9

32.2

24.3

-22.6

-20.0

19.0

16.8

-15.7

12.2

7.30

-2.97

2.71

-2.40

-1.18

0.0


Bending moment m-yy in local y in Node

, Loadcase 1843 MINP-MY QUAD (CUASIP) , from -257.0 to 58.4 step 20.0 kNm/m

m0.00

5.00

10.00

15.00

-5.00 0.00 5.00

Obra:Elemento:

Fecha: Normativa Aplicada: EHE-08


Acceso a Lloseta desde Ma-13Fisuración Paso Inferior

ESTADO LÍMITE DE FISURACIÓN EN SECCIONES RECTANGULARES SOMETIDAS A FLEXIÓN SIMPLE


1. DATOS DE LOS MATERIALES PARA EL CÁLCULO:

fck [Mpa]: 30 Resistencia característica del hormigón.

fctm,fl [Mpa]: 2.90 Resistencia media a flexotracción del hormigón

E [N/mm2]: 2 86E+04 Módulo de elasticidad del hormigónE H [N/mm2]: 2.86E+04 Módulo de elasticidad del hormigón

E S [N/mm2]: 2.10E+05 Módulo de elasticidad del acero pasivo.

2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:

2.1 Datos de la Sección de Hormigón:

B [m]: 1.00 Ancho de la Sección Transversal.

H [m]: 1.00 Canto de la Sección Transversal

Z G,C [m]: 0.50 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.

Ib [m4]: 8.33E-02 Momento de Inercia de la sección bruta

2.2. Datos de las Armaduras:

As, TRACC [m2]: 4.91E-03 Área total de las armaduras traccionadas situadas en Ac,eficaz.

As, COMP [m2]: 1.13E-03 Área total de las armaduras comprimidas.

![mm]" 25 Diámetro de la barra traccionada más gruesa.

s [m]: 0.10 Separación máxima entre armaduras longitudinales.

c [m]: 0.040 Recubrimiento geométrico de la armadura longitudinal.[ ] g g

r [m]: 0.053 Recubrimiento mecánico de la armadura longitudinal.

d [m]: 0.948 Canto útil de la sección

2.3. Datos de la seccion Homogeizada:

Z G [m]: 0.488 Distancia del centro de gravedad de la sección a la fibra más traccionada.

I H [m4]: 9.21E-02 Momento de Inercia de la sección homogeneizada.

2.4. Datos Auxiliares para el Cálculo de la Fisuración:

bc, ef [m]: 1.00 Ancho para el cálculo de Ac, eficaz (s -0.1 m- 15 ! -0.38 m-)

hc, ef [m]: 0.24 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficazhc, ef [m]: 0.24 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficaz

0.2400 Área de hormigón de la zona de recubrimiento .

Página 1

Obra:Elemento:

Fecha: Normativa Aplicada: EHE-08

Acceso a Lloseta desde Ma-13Fisuración Paso Inferior

ESTADO LÍMITE DE FISURACIÓN EN SECCIONES RECTANGULARES SOMETIDAS A FLEXIÓN SIMPLE

2.4. Momento Flector para la Comprobación:

M K [kN·m]: 689.60 Momento flector en la hipótesis para la que se realiza la comprobación.

2.5. Estado Tenso-Deformacional de la Sección:

!#!S [Mpa]: 170.04 Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.

#!SR [Mpa]: 134.78 Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en

que se fisura el hormigón (la fibra más traccionda alcanza fct,m)

3. CÁLCULO DEL MOMENTO DE FISURACIÓN:

Cálculo del momento de fisuración, correspondiente al instante en el que la fibra más traccionada del hormigón alcanza fct, flex. Cálculo del momento de fisuración, correspondiente al instante en el que la fibra más traccionada del hormigón alcanza fct, flex.

M FIS [kN·m]: 546.62 Momento de fisuración de la sección

4. CÁLCULO DE LA APERTURA DE FISURA:

L t t í ti d fi l l á di t l i i t ió

Mk > M fis Comprobación Fisuración Necesaria

$ La apertura característica de fisura se calculará mediante la siguiente expresión:

s

eficazc

mA

Akscs

,

14.02.02%

%%&%&%'

s

s

s

sr

s

s

smE

kE

! "#

$

$

%

&

'

'

(

)

**

+

,

--

.

/"0"1 4.01

2

2

smmk sw !2 ""1

234 1.7 Coeficiente que realaciona la abertura media de fisura con el valor

característico (1.3 Acciones indirectas; 1.7 Resto de casos).

0.125 Coeficiente que representa la influencia del diagrama de tracciones.

sss $%

'( +.

1"

51

1

211

8 !

!!k

k 2 : 0.5 1.0 (C. Instantáneas); 0.5 (Otros casos).

S m [mm]: 1.61E+02 Separación media entre fisuras.

! sm : 5.55E-04 Alargamiento medio de las armaduras.

wk [mm]: 0.15 Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.

Página 2


9.3. ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN (PILOTES).

AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13

Proyecto de Ejecución de Estructura.

9.3.1.Comprobaciones Geotécnicas.

M 1 : 244

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-1098

-8.31

-1074-1074

-1050-1050

-1026-1026

-1002-1002

-978.6

-970.4

-954.9

-946.6

-931.1

-922.8

-907.3

-899.0

-883.5

-875.2

-859.7

-851.4

-835.9

-827.6

-812.1

-803.9

-788.3

-780.1

-764.6

-756.3

-739.4

-732.5

-714.3

-708.7

-686.0

-684.9

-661.1

-657.7

-637.4

-612.2

-587.1

-558.8

-530.5

-448.1

-151.0

-115.1


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1722 MAXR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1000. kN (Min=-1098.) (Max=-8.31)

Y --30.00 -25.00 -20.00 -15.00 -10.00 -5.00 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

X40

.00

38.0

036

.00

34.0

032

.00

30.0

028

.00

26.0

024

.00

22.0

020

.00

18.0

016

.00

14.0

012

.00

10.0

08.

006.

004.

002.

000.

00-2

.00

-4.0

0-6

.00

-8.0

0-1

0.00

-12.

00-1

4.00

-16.

00-1

8.00

-20.

00-2

2.00

-24.

00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-1907

-529.3

-1883-1883

-1876-1859

-1859-1852-1852

-1836-1836-1828

-1828-1812

-1812-1804

-1788

-1780-1764

-1757

-1740-1733

-1717-1709

-1693-1685

-1669-1662

-1645-1638

-1622-1614

-1598-1590

-1574-1566

-1549-1543

-1524-1518

-1492

-1467-1464

-1436

-969.1

-636.1

-557.5


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1723 MINR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1907.) (Max=-529.3)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00


9.3.2. ELU Flexión.

M 1 : 81

X

Y

Z

Contour

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 244

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-1098

-8.31

-1074-1074

-1050-1050

-1026-1026

-1002-1002

-978.6

-970.4

-954.9

-946.6

-931.1

-922.8

-907.3

-899.0

-883.5

-875.2

-859.7

-851.4

-835.9

-827.6

-812.1

-803.9

-788.3

-780.1

-764.6

-756.3

-739.4

-732.5

-714.3

-708.7

-686.0

-684.9

-661.1

-657.7

-637.4

-612.2

-587.1

-558.8

-530.5

-448.1

-151.0

-115.1


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1722 MAXR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1000. kN (Min=-1098.) (Max=-8.31)

Y --30.00 -25.00 -20.00 -15.00 -10.00 -5.00 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

X40

.00

38.0

036

.00

34.0

032

.00

30.0

028

.00

26.0

024

.00

22.0

020

.00

18.0

016

.00

14.0

012

.00

10.0

08.

006.

004.

002.

000.

00-2

.00

-4.0

0-6

.00

-8.0

0-1

0.00

-12.

00-1

4.00

-16.

00-1

8.00

-20.

00-2

2.00

-24.

00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-1907

-529.3

-1883-1883

-1876-1859

-1859-1852-1852

-1836-1836-1828

-1828-1812

-1812-1804

-1788

-1780-1764

-1757

-1740-1733

-1717-1709

-1693-1685

-1669-1662

-1645-1638

-1622-1614

-1598-1590

-1574-1566

-1549-1543

-1524-1518

-1492

-1467-1464

-1436

-969.1

-636.1

-557.5


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1723 MINR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1907.) (Max=-529.3)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-986.3

72.9

-962.6-962.6

-938.8-938.8

-915.0-915.0

-891.2-891.2

-867.4-867.4

-859.0

-843.6-843.6

-835.2-835.2

-819.8-819.8

-811.4-811.4

-796.0-796.0

-787.6-787.6

-772.3-772.3

-763.8-763.8

-748.5-748.5

-740.0-740.0

-724.7-724.7

-716.3-716.3

-700.9-700.9

-692.5-692.5

-677.1-677.1

-668.7-668.7

-653.3-653.3

-644.9-644.9

-628.2-628.2

-621.1-621.1

-603.1-603.1

-597.3-597.3

-574.8

-573.5

-549.8

-546.5

-526.0

-500.8

-475.7

-447.4

-419.2

-366.9

-87.4

44.7

16.4


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-986.3) (Max=72.9)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-2587

-747.9

-2555

-2545-2523

-2513-2491

-2480

-2458-2448

-2426-2416

-2394-2384

-2362-2352

-2330-2320

-2298-2288

-2266-2256

-2234-2223

-2202-2191

-2169-2159

-2137-2127

-2103-2095

-2070-2061

-2027

-1993-1989

-1951

-1342

-892.1

-786.0


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 3609. kN (Min=-2587.) (Max=-747.9)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

705.5

701.9

346.4

264.4

161.7

159.5

145.9

132.1

127.4

105.1

84.9

73.3

55.1

36.8

36.3

18.8

8.94

8.668.07

8.05

7.75

6.36

5.08

3.95

2.31

2.06

0.736

0.550

0.440

0.408

0.399

0.365

0.293

0.279

0.260

0.154

0.120

0.0422

0.0295


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-4.3585e-17) (Max=705.5)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 264

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-748.7

-0.0176

-375.7-349.4

-271.0

-163.1

-148.6

-144.2

-134.8

-120.8

-106.1-85.5

-61.4

-36.4

-19.6

-8.67

-8.49

-7.98

-7.92

-7.92

-6.28

-5.08

-4.03

-3.41

-2.36

-1.27

-0.597

-0.450

-0.433

-0.406

-0.399

-0.342

-0.263

-0.233

-0.176

-0.121

-0.0474


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-748.7) (Max= 3.3827e-17)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

129.3

-51.7

126.2

104.6

102.9

85.8

81.8

78.070.8

68.0

61.1

31.2

25.3

18.9

-18.5

7.80

5.54

-1.77

-1.58

-1.54

-1.54

-1.27

-1.14

-0.876

-0.490

0.371

0.353

-0.340

-0.298

0.287

0.282

0.263

0.223

0.202

0.145

0.0989

0.0971

-0.0939

0.0343

0.0248

0.0236


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 180.5 kNm (Min=-51.7) (Max=129.3)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 259

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-289.5

32.7

-183.6

-130.5

-70.1

31.8

28.2

21.6

20.4

13.3

12.5

-7.60

-6.43

6.12

-5.94

-5.41

4.90

-4.81

-4.72

-4.15

3.78

-2.80

-2.78

1.57

-1.55

-1.12

-0.956

-0.231

-0.170

-0.109

0.0904

0.0776

0.0759

0.0645

0.0553

0.0513

0.0459

0.0307

0.0178

0.0075

0.0036


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1533 MIN-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 360.9 kNm (Min=-289.5) (Max=32.7)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

62.5

60.0

38.4

31.2

21.4

12.7

12.6

12.6

11.2

10.7

10.1

10.1

10.1 10.1

10.1

10.1

10.110.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1


Beam Elements , Longitudinal reinforcements (total), Design Case 1 , 1 cm 3D = 90.2 cm2 (Max=62.5)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-729.2

224.6

-705.5-705.4

-681.7-681.7

-658.0-657.9

-634.3-634.2

-610.6-610.5

-599.3

-587.0

-575.5

-563.4

-551.8

-539.8

-528.0

-516.2

-504.3

-492.6

-480.7

-469.1

-457.0

-445.6

-433.4

-422.1

-409.8

-398.6

-386.2

-373.8

-362.7

-349.1

-339.1

-321.3

-315.6

-293.0

-292.1

-268.7

-243.9

-219.2

-212.4

196.7

-191.4

168.7

-163.1

143.9

133.9

119.0

106.0

95.4

78.1

71.9

-70.0

53.2

48.3

-46.4

28.4

24.7

-22.7

4.81

1.06


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1622 MAXE-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-729.2) (Max=224.6)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-1888

-648.2

-1865-1865

-1841-1841

-1817-1817

-1793

-1769

-1758

-1745

-1734

-1721

-1710

-1697

-1686

-1673

-1663

-1649

-1639

-1625

-1615

-1601

-1591

-1577

-1567

-1553

-1543

-1528

-1519

-1502

-1495

-1471

-1447

-1445

-1423

-1397

-1372

-1343

-1314

-1091

-676.4


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1623 MINE-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1888.) (Max=-648.2)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

835.7765.9

473.9460.1

323.1292.6

292.3

281.5

276.4

205.3198.7

178.5

169.1

141.8135.5

94.1

78.0

25.4

16.9

16.6

16.2

16.2

14.113.4

13.112.6

7.94

7.05

3.31

2.70

0.807

0.805

0.777

0.760

0.715

0.670

0.592

0.591

0.583

0.550

0.303

0.260

0.0793

0.0653

0.0012


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1630 MAXE-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Max=835.7)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 264

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-835.6

-0.0012

-780.2

-480.7

-360.1

-296.2

-293.9

-284.2

-226.7

-190.3

-179.0-147.5

-147.3

-89.3

-78.0

-23.5

-16.8

-16.4

-16.1

-13.9

-13.1

-8.30

-7.92

-7.31

-3.50

-2.80

-0.817

-0.808

-0.724

-0.628

-0.603

-0.596

-0.552

-0.295

-0.261

-0.0855

-0.0341


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1631 MINE-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-835.6) (Max=-0.0012)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

468.1

372.7

370.9

369.7

288.9

265.5

228.3

223.8

222.2

152.0

97.8

95.8

95.0

92.5

21.4

19.0

15.4

15.2

11.9

11.7

11.0

10.9

10.1

6.71

6.38

2.60

2.35

1.02

1.02

0.949

0.912

0.698

0.687

0.684

0.334

0.324

0.321

0.282

0.185

0.0850

0.0840

0.0408

0.0055


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1632 MAXE-MZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Max=468.1)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 260

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-650.1

-0.0055

-559.0

-265.2

-264.7

-261.2

-210.5

-204.9

-190.9

-163.3

-156.7

-149.6

-72.1

-66.9

-21.5

-21.3

-21.0

-16.4

-16.4

-16.3

-15.6

-14.1

-13.1

-9.13

-9.03

-3.48

-3.39

-0.730

-0.729

-0.723

-0.681

-0.672

-0.637

-0.501

-0.489

-0.238

-0.228

-0.0644

-0.0408


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1633 MINE-MZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-650.1) (Max=-0.0055)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

55.3

54.9

49.3

25.0

18.5

18.1

15.5

14.4

14.0

13.1

13.0

12.0

11.6

10.2

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1

10.1



m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-1218

-132.2

-1194-1194

-1170-1170

-1147-1147

-1123-1123

-1099-1099

-1091

-1075-1075

-1067-1067

-1052-1052

-1043-1043

-1028-1028

-1020-1020

-1004-1004

-995.8

-980.1

-972.0

-956.4

-948.2

-932.6

-924.4

-908.8

-900.6

-885.0

-876.8

-859.9

-853.1

-834.7

-829.3

-806.5

-805.5

-781.7

-778.2

-757.9

-732.8

-707.6

-679.4

-651.1

-572.0

-239.0

-224.2


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1822 MAXP-N BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 1000. kN (Min=-1218.) (Max=-132.2)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-1400

-291.4

-1376

-1352

-1328

-1304

-1281

-1266

-1257

-1242

-1233

-1219

-1209

-1195

-1186

-1171

-1162

-1147

-1138

-1124

-1114

-1100

-1090

-1076

-1067

-1052

-1041

-1028

-1016

-1005

-980.8

-959.8

-957.0

-933.2

-908.1

-883.0

-854.7

-826.4

-731.2

-398.2

-319.7


Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1823 MINP-N BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1400.) (Max=-291.4)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 259

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

269.1

-108.6

148.0137.0

-73.0

59.1

32.3

28.6

27.0

-22.5

22.0

16.9

14.27.05

4.132.32

1.88

1.54

1.36

1.27

1.14

-0.744

-0.617

0.616

0.540

0.220

-0.127

-0.119

0.116

0.0995

0.0877

0.0757

0.0743

0.0621

0.0486

0.0429

0.0190

0.0126

-0.0059

0.0038


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1830 MAXP-MY BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 360.9 kNm (Min=-108.6) (Max=269.1)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 263

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-267.0

109.4

-149.2

71.3

-52.3

38.8

-31.5-31.1

-26.0

16.2

-15.7

-15.4

-6.46

-4.10

-2.74

2.62

2.10

-1.98

-1.69

-1.47

-1.26

-1.21

-0.993

-0.675

-0.524-0.240

0.153

0.116

-0.106-0.0932

-0.0881

-0.0821

0.0775

-0.0509

-0.0463

-0.0196

-0.0134

-0.00730.0046

-0.0039

0.9821E-3


Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1831 MINP-MY BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 360.9 kNm (Min=-267.0) (Max=109.4)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

0.00

M 1 : 257

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-117.6

63.9

59.0

57.6

-49.0

39.5

38.9

36.135.5

32.7

20.5

18.0

-17.7

13.7

4.58

-2.82

-2.79

-2.73

2.55

-2.35

-2.02

-1.34

-1.22

-1.02

-0.529

-0.322

0.177

0.175

0.162

0.138

0.116

0.112

-0.0763

0.0567

0.0505

0.0371

0.0147

0.0121


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1832 MAXP-MZ BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 180.5 kNm (Min=-117.6) (Max=63.9)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 258

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-170.8

50.7

-77.3

-74.4

48.0

46.5

46.2

33.0

28.3

26.1

19.5

-18.1

13.2

9.97

-3.74

3.44

-3.35

-2.98

-2.75

-2.72

-1.98

-1.63

-1.43

0.890

-0.677

-0.490

0.140

0.135

0.131

0.126

-0.117

0.103

0.0984

0.0828

0.0470

0.0362

-0.0253

0.0119

0.0084

0.0043


Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1833 MINP-MZ BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 180.5 kNm (Min=-170.8) (Max=50.7)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

61.6

50.9

25.4

16.5

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.115.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.1

15.115.1

15.1

15.1

15.1



m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

AM

PLIA

CIÓN

PAS

O IN

FERI

OR A

CCES

O A

LLOS

ETA

DESD

E Ma

-13

Proy

ecto

de E

jecuc

ión

de E

stru

ctur

a.

9.3.3.

ELU

Corta

nte.

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

29.2

-14.7

22.7

20.6

19.5

-14.7

13.0

12.4

9.24

5.72

5.26

-4.69

2.47

1.45

1.03

0.961

-0.321

-0.287

-0.282

-0.280

-0.209

-0.160

-0.0899

0.0687

0.0655

0.0553

-0.0549

0.0495

-0.0426

0.0399

0.0382

0.0216

-0.0175

0.0131

0.0125

0.0062


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1524 MAX-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 36.1 kN (Min=-14.7) (Max=29.2)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 254

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-73.0

6.29

-73.0

-51.3

-51.3

-28.6

-16.9

6.06

5.04

3.95

3.85

2.44

1.68

-1.39

-1.16

-1.08

-0.988

-0.879

-0.747

0.699

-0.513

-0.509

0.293

-0.205

-0.199

-0.176

-0.0305

-0.0196

0.0179

0.0148

0.0137

0.0121

0.0104

0.0075

0.0040

0.0019


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1525 MIN-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 90.2 kN (Min=-73.0) (Max=6.29)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 258

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

165.8

165.8

149.4

75.7

71.8

39.6

31.7

26.525.5

23.1

22.1

15.7

11.3

6.68

3.62

1.57

1.55

1.47

1.461.44

1.15

0.930

0.722

0.625

0.4320.384

0.234

0.100

0.0889

0.0800

0.0760

0.0678

0.04810.0470

0.0250

0.01560.0093


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1526 MAX-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Max=165.8)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-159.7

-0.0090

-159.7

-155.4

-74.9

-74.9

-72.6

-40.3

-32.4

-31.3-26.6

-26.1

-21.7

-19.2

-15.6

-10.1

-6.68

-3.47

-1.62

-1.58-1.50

-1.47

-1.41

-1.16

-0.929

-0.723

-0.423

-0.378

-0.135

-0.0989

-0.0877

-0.0748

-0.0747

-0.0738

-0.0589

-0.0540

-0.0223

-0.0156


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1527 MIN-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Min=-159.7) (Max=-0.0090)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

145.8

141.4

127.8

123.5

75.3

72.3

67.5

67.2

41.8

40.7

31.3

18.5

17.6

4.01

3.58

2.79

2.76

2.17

2.13

1.96

1.79

1.23

1.17

0.479

0.434

0.195

0.194

0.178

0.173

0.134

0.1320.05

60

0.0441


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1624 MAXE-VY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Max=145.8)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 256

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-203.1

-0.0298

-198.8-186

.6

-182.2

-57.9

-54.2

-51.7

-48.2

-47.7

-47.6

-29.9

-28.7

-13.3

-12.3

-3.91

-3.87

-3.03

-3.00

-2.93

-2.51

-1.71

-1.66

-0.660

-0.625

-0.139

-0.138

-0.129

-0.127

-0.0942

-0.0924

-0.0711

-0.0506

-0.0457


Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1625 MINE-VY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Min=-203.1) (Max=-0.0298)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 256

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

216.2

211.4

199.1

154.1

149.483.1

55.9

54.8

53.4

51.1 47.9

34.8

31.4

16.4

13.8

4.38

3.04

2.96

2.95

2.54

2.39

2.06

1.52

1.35

1.34

0.643

0.516

0.1600.156

0.1540.148

0.137

0.117

0.113

0.107

0.0540

0.0419


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1626 MAXE-VZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 360.9 kN (Max=216.2)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

-217.1

-0.0379

-212.3

-201.9

-153.3

-148.7

-148.0

-75.5

-57.3

-55.2

-53.1

-53.0

-46.4

-36.3

-32.7

-17.3

-14.4

-4.73

-3.06-3.06

-3.00

-2.93

-2.89

-2.44

-2.30

-1.45

-1.29

-0.609

-0.497

-0.158

-0.157

-0.152

-0.146

-0.127-0.122

-0.113

-0.106

-0.0612


Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1627 MINE-VZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 360.9 kN (Min=-217.1) (Max=-0.0379)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

3.79


Beam Elements , Stirrup Reinforcements Lay. 0, Design Case 1 , 1 cm 3D = 3.61 cm2/m (Max=3.79)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 252

XY

ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944

11.3

9.08


Beam Elements , Stirrup Reinforcements Lay. 0, Design Case 2 , 1 cm 3D = 18.0 cm2/m (Max=11.3)

m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00

-30.00

-20.00

-10.00

M 1 : 81

X

Y

Z

Contour

m0.00 5.00 10.00 15.00

-5.00

0.00

5.00


10. PRUEBA DE CARGA.


10.1. Características y Disposición de los Vehículos.

El cálculo de las deformaciones obtenidas para la prueba de carga se realiza con el mismo

esquema estructural que el utilizado para el cálculo en servicio y en estado límite último del

tablero.

La posición de los camiones se define indicando la distancia de su paramento más próximo

al eje de apoyo del estribo 1 e indicando su excentricidad respecto del eje de la calzada.

Éste se define como la mitad del ancho de carriles más arcenes.

El camión propuesto tiene 260 kN de peso total y 3 ejes, con los siguientes pesos por eje:

Eje trasero: 95 kN

Eje intermedio: 95 kN

Eje delantero: 70 kN

En planta el camión tiene unas dimensiones de 8.15 metros de largo por 2.50 metros de

ancho. Las separaciones entre ejes y las distancias de los ejes extremos a los bordes del

camión son las siguientes:

Distancia del eje trasero al borde del camión: 1.50 m

Distancia del eje trasero al intermedio: 1.35 m

Distancia del eje delantero al anterior: 3.90 m

Distancia entre ejes transversales: 1.80 m

El siguiente esquema resume las dimensiones y cargas del camión considerado:


Antes de comenzar la prueba, se comprobará mediante pesaje en báscula el peso total real

de cada camión, debiendo quedar garantizado que su valor no se desvía en más de un 5%

del considerado en el Proyecto de la prueba.

10.2. Pruebas de Carga a Efectuar.

Teniendo en cuenta la distribución de luces de este puente, se realiza una única prueba de

carga:

Prueba de Carga 1: Se carga el centro del vano 1, disponiendo un total de 2 camiones

de 260 kN de peso cada uno.

Se medirá la flecha en el centro del vano en cada fase de la prueba de carga, así como el

descenso que pudiera aparecer en los apoyos como consecuencia de posibles descensos

del terreno. La flecha de comparación se obtendrá restando a la flecha en centro de vano la

media de los descensos medidos en los apoyos contiguos.

Los sistemas utilizados para realizar la medida deberán estar suficientemente calibrados y

poseer una sensibilidad mínima del orden del 5% de los valores más pequeños esperados

en los puntos de medida significativos. Su rango de medida deberá ser como mínimo

superior en un 50% a los valores máximos esperados de dichas magnitudes.

70.0 kN 9.50 kN95.0 kN


Esquema de Prueba de Carga

10.3. Esfuerzos y Desplazamientos en la Estructura. 10.3.1. Tren de Cargas de la I.A.P 11.

Esfuerzos Flectores Sobrecarga de Uso.

PUNTO DE CONTROL

E-1 E-2

1 CAMIÓN1 CAMIÓN


Esfuerzos Flectores Vehículos Pesados.

10.3.2. Prueba de Carga:

Esfuerzos Flectores Prueba de Carga

Desplazamientos

10.4. Resultados Representativos.

El resumen de los resultados más representativos, tanto en lo que se refiere a flechas como

a esfuerzos se resume a continuación:


10.4.1. Prueba de Carga.


145.8 499.00 29.10


Vano 1 -1.28


Los valores relativos a los porcentajes de carga empleados son inferiores a los

habitualmente aceptados y contemplados en la normativa vigente. Sin embargo, debido a la

configuración especial del puente (en concreto su reducida anchura) es complicado

encontrar una disposición de camiones que permita obtener porcentajes mayores.

10.5. Criterios de Estabilización.

Los valores de la respuesta de la estructura (flechas, deformaciones, etc.), se obtienen en

cada momento como diferencia entre las lecturas de los aparatos en ese instante y las

lecturas iniciales de descarga del ciclo que se está realizando.

Una vez situado el tren de carga correspondiente, bien a un escalón intermedio o al final de

cualquier estado de carga, se realizará una medida de la respuesta instantánea de la

estructura, y se controlarán los aparatos de medida situados en los puntos en que se

esperen las deformaciones más desfavorables desde el punto de vista de la estabilización.

Transcurridos 10 minutos se realizará una nueva lectura en dichos puntos. Si las diferencias

entre los nuevos valores de la respuesta y los instantáneos son inferiores al 5% de estos

últimos, o bien son del mismo orden de la precisión de los aparatos de medida, se

considerará estabilizado el proceso de carga y se realizará la lectura final en todos los

puntos de medida.

En caso contrario se mantendrá la carga durante un nuevo intervalo de 10 minutos, y deberá

cumplirse al final de los mismos que la diferencia de lecturas correspondiente a ese intervalo

no supere en más de un 20% a la diferencia de lecturas correspondiente al intervalo

anterior, o bien sea del orden de la precisión de los aparatos de medida.


Si esto no se cumpliera, se comprobará la misma condición en un nuevo intercalo de 10

minutos. Si el criterio de estabilización siguiera sin cumplirse, se procederá, a juicio del

Ingeniero Director de las pruebas, a mantener la carga durante un nuevo intervalo, a

suspender dicho estado de carga o bien a reducir la carga correspondiente al escalón

considerado.

Una vez alcanzada la estabilización se tomarán las lecturas finales en todos los puntos de

medida.

Por otra parte, deberá comprobarse que no se detecta ningún signo o muestra de fallo o

inestabilidad en alguna parte de la estructura. Si ésta es de hormigón se comprobará que las

fisuras se mantienen dentro de los márgenes admisibles.

Una vez descargada totalmente la estructura se esperará a que los valores de las medias

estén estabilizados, aplicando el mismo criterio seguido para el proceso de carga. La

diferencia entre los valores estabilizados después de la descarga y los iniciales antes de

cargas serán los valores remanentes correspondientes al estado considerado.

En el caso de que la diferencia entre los valores obtenidos inmediatamente después de la

descarga y los obtenidos antes de cargar sea inferior al límite que para cada caso se

establece en el siguiente apartado, no será necesaria la comprobación del criterio de

estabilización, y podrá procederse a la lectura definitiva de todos los aparatos de medida.


En ningún caso se iniciará la ejecución de un nuevo ciclo de cargas antes de haber

transcurrido al menos 10 minutos desde la descarga correspondiente al ciclo precedente.

El proceso general de carga y descarga está detallado en las figuras 1, 2 y 3. Las figuras 1

y 2 representan el proceso de deformación con el tiempo, bajo carga constante, en un punto

de la estructura durante la realización de un escalón de carga o de descarga. El término

“deformación” debe entenderse en sentido amplio, es decir, puede referirse a cualquier

movimiento absoluto o relativo. La figura 3 representa el proceso general de deformación en

función de la carga durante la ejecución de un ciclo completo de carga y descarga.



10.6. Valores Remanentes.

Los valores remanentes fr se definen como la diferencia entre los valores estabilizados

después de la descarga y los iniciales antes de la carga.

Se establece un límite para la remanencia en cada punto de medida igual a !lim = 15 %. La

remanencia ! de cada punto vendrá dada por la siguiente fórmula:

100ffr "#

Siendo:

fr: Medida remanente

f: Medida total

Si :


! $ !lim el valor remanente se considera admisible

!lim $ ! $ 2"!lim deberá realizarse un segundo ciclo de carga (repetición del

ensayo).

! % 2"!lim el valor remanente se considera inadmisible y se suspenderá la

aplicación de la carga.

En caso de ser necesario un segundo ciclo de carga, si:

!* $ !/3 el valor remanente se considera admisible

!* > !/3 se suspenderá la aplicación de la carga.

Donde ! es la remanencia obtenida en el primer ciclo y !* es la obtenida en el segundo ciclo

(tomando en este caso como valores iniciales los estabilizados después de la descarga del

primer ciclo).

En el caso de que, realizado el segundo ciclo no se hubieran alcanzado resultados

satisfactorios, el Director de la prueba suspenderá la aplicación de la carga correspondiente.

El proceso anterior se indica en la figura siguiente, donde f y f* son las deformaciones

totales y fr y fr* las deformaciones remanentes correspondientes a cada uno de los ciclos de

cargas realizados.

La realización de nuevos ciclos de carga en un momento determinado de las pruebas podrá

ser también decidida por el Director de las mismas a la vista de los resultados observados

en el ciclo precedente. Una de las circunstancias que pueden aconsejar esto es la existencia

de dudas razonables en las lecturas de algunas de las medidas. En cualquier caso esto

forma parte de un criterio de análisis rápido de los resultados que corresponde realizar al

Director de las pruebas y decidir en consecuencia.


10.7. Criterios de Aceptación.

Además de tener en cuenta los criterios referentes a la estabilización de medidas y al

tratamiento de los valores remanentes, se considerará que el resultado de la prueba de

carga es satisfactorio cuando se cumpla que las deformaciones máximas obtenidas después

de la estabilización, no superen en más de un 10% a los valores previstos en este

documento.

En caso de que los valores obtenidos sean inferiores al 60% de los previstos, se justificará la

disminución de la respuesta.

PROYECTO DE ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13. FASE 1

DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS ANEJO Nº 12: CÁLCULOS ESTRUCTURALES

Pag 8

APENDICE III: MEMORIA CÁLCULOS MUROS

1.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.05 Porcentaje de sobrecarga: 50 %

Empuje en el intradós: Reposo

Empuje en el trasdós: Activo

2.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 15.60 m

Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m

Enrase: Trasdós

Longitud del muro en planta: 20.00 m

Sin juntas de retracción

Tipo de cimentación: Zapata corrida

3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOPorcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %

Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %

Evacuación por drenaje: 100 %

Tensión admisible: 0.200 MPa

Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58

ESTRATOS

Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje

1 15.60 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²

Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50

RELLENO EN TRASDÓS

Referencias Descripción Coeficientes de empuje

Relleno Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²


4.- GEOMETRÍAMURO

Altura: 1.40 m

Espesor superior: 25.0 cm

Espesor inferior: 25.0 cm

ZAPATA CORRIDA

Con puntera y talónCanto: 40 cmVuelos intradós / trasdós: 10.0 / 100.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm

Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16

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5.- ESQUEMA DE LAS FASES

10.00 kN/m²25cm

1025 100 (cm)

140

(cm)

40

Rasante

14.20 m

15.60 m

13.80 m

14.20 m14.20 m

13.80 m

15.60 m

Fase 1: Fase

6.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS

Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final

En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 4.1 m

Fase Fase

7.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.

FASE 1: FASE

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)

Ley de cortantes(kN/m)

Ley de momento flector(kN·m/m)

Ley de empujes(kN/m²)

Presión hidrostática(kN/m²)

15.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.47 0.80 0.13 0.01 2.04 0.00

15.33 1.66 0.57 0.05 4.25 0.00

15.19 2.51 1.31 0.18 6.29 0.00

15.05 3.37 2.32 0.43 8.12 0.00

14.91 4.23 3.57 0.84 9.75 0.00

14.77 5.09 5.04 1.44 11.19 0.00

14.63 5.95 6.70 2.26 12.46 0.00

14.49 6.81 8.52 3.32 13.61 0.00

14.35 7.66 10.51 4.65 14.66 0.00

14.21 8.52 12.63 6.27 15.64 0.00

Máximos 8.58Cota: 14.20 m

12.78Cota: 14.20 m

6.40Cota: 14.20 m

15.74Cota: 14.20 m

0.00Cota: 15.60 m

Mínimos 0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.47 0.80 0.05 0.00 0.83 0.00

15.33 1.66 0.23 0.02 1.77 0.00

15.19 2.51 0.55 0.07 2.70 0.00

15.05 3.37 0.99 0.18 3.63 0.00


Página 2

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





14.91 4.23 1.56 0.36 4.57 0.00

14.77 5.09 2.27 0.62 5.50 0.00

14.63 5.95 3.10 1.00 6.43 0.00

14.49 6.81 4.07 1.50 7.37 0.00

14.35 7.66 5.17 2.14 8.30 0.00

14.21 8.52 6.39 2.95 9.23 0.00


6.49Cota: 14.20 m

3.02Cota: 14.20 m

9.33Cota: 14.20 m

0.00Cota: 15.60 m


0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.47 0.80 0.14 0.01 1.55 0.00

15.33 1.66 0.52 0.05 3.25 0.00

15.19 2.51 1.13 0.16 4.86 0.00

15.05 3.37 1.96 0.38 6.37 0.00

14.91 4.23 2.99 0.72 7.77 0.00

14.77 5.09 4.22 1.22 9.08 0.00

14.63 5.95 5.62 1.91 10.30 0.00

14.49 6.81 7.18 2.80 11.45 0.00

14.35 7.66 8.91 3.93 12.56 0.00

14.21 8.52 10.78 5.30 13.63 0.00


10.92Cota: 14.20 m

5.41Cota: 14.20 m

13.74Cota: 14.20 m

0.00Cota: 15.60 m


0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

0.00Cota: 15.60 m

8.- COMBINACIONESHIPÓTESIS

1 - Carga permanente

2 - Empuje de tierras

3 - Sobrecarga

4 - Sismo


Página 3

COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis

Combinación 1 2 3 4

1 1.00 1.00

2 1.50 1.00

3 1.00 1.60

4 1.50 1.60

5 1.00 1.00 1.60

6 1.50 1.00 1.60

7 1.00 1.60 1.60

8 1.50 1.60 1.60

9 1.00 1.00 1.00

10 1.00 1.00 0.50 1.00

COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis

Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00

2 1.00 1.00 0.60

9.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN

Armadura superior: 2Ø12

Anclaje intradós / trasdós: 10 / 15 cm

TRAMOS

Núm.Intradós Trasdós

Vertical Horizontal Vertical Horizontal

1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20

Solape: 0.35 m Solape: 0.6 m

ZAPATA

Armadura Longitudinal Transversal

Superior Ø12c/25 Ø12c/25

Patilla Intradós / Trasdós: 30 / 30 cm

Inferior Ø12c/25 Ø12c/25

Patilla intradós / trasdós: 30 / 30 cm

Longitud de pata en arranque: 30 cm

10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_A (Muro tipo A)

Comprobación Valores Estado

Comprobación a rasante en arranque muro:Criterio de CYPE Ingenieros

Máximo: 277.8 kN/mCalculado: 20.4 kN/m Cumple

Espesor mínimo del tramo:Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)

Mínimo: 20 cmCalculado: 25 cm Cumple

Separación libre mínima armaduras horizontales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm

- Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple

- Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple


Página 4

Referencia: Muro: Muro_tipo_A (Muro tipo A)


Separación máxima armaduras horizontales:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm

- Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple

- Intradós: Calculado: 20 cm Cumple

Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:Artículo 42.3.5 de la norma EHE Mínimo: 0.0016

- Trasdós (14.20 m): Calculado: 0.00226 Cumple

- Intradós (14.20 m): Calculado: 0.00226 Cumple

Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20%Cuantía vertical) Calculado: 0.00226

- Trasdós: Mínimo: 0.00036 Cumple

- Intradós: Mínimo: 0.0002 Cumple

Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:- Trasdós (14.20 m):

Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.0009 Calculado: 0.0018 Cumple

Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:- Trasdós (14.20 m):

Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.0018 Cumple

Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:- Intradós (14.20 m):


Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:- Intradós (14.20 m):

Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0 Calculado: 0.00104 Cumple

Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:- (15.60 m):

EC-2, art. 5.4.7.2Máximo: 0.04 Calculado: 0.00285 Cumple

Separación libre mínima armaduras verticales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm



Separación máxima entre barras:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm

- Armadura vertical Trasdós: Calculado: 25 cm Cumple

- Armadura vertical Intradós: Calculado: 30 cm Cumple

Comprobación a flexión compuesta:Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Cumple

Comprobación a cortante:Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)

Máximo: 87 kN/mCalculado: 15.5 kN/m Cumple

Comprobación de fisuración:Artículo 49.2.4 de la norma EHE

Máximo: 0.3 mmCalculado: 0.043 mm Cumple

Longitud de solapes:Norma EHE-98. Artículo 66.6.2

- Base trasdós: Mínimo: 0.58 mCalculado: 0.6 m Cumple

- Base intradós: Mínimo: 0.35 mCalculado: 0.35 m Cumple

Comprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".

- Trasdós: Mínimo: 14 cmCalculado: 15 cm Cumple

- Intradós: Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple


Página 5

Referencia: Muro: Muro_tipo_A (Muro tipo A)


Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".

Mínimo: 2.2 cm²Calculado: 2.2 cm² Cumple

Se cumplen todas las comprobaciones

Información adicional:

- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: 14.20 m

- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: 14.20 m

- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 14.20 m, Md: 10.24 kN·m/m, Nd: 8.58 kN/m, Vd: 20.45kN/m, Tensión máxima del acero: 109.869 MPa

- Sección crítica a cortante: Cota: 14.40 m

- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: 14.20 m, M: 5.05 kN·m/m, N: 8.58 kN/m

Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_A (Muro tipo A)


Comprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario.

- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 2 Calculado: 2.7 Cumple

- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentalessísmicas):

Mínimo: 1.33 Calculado: 3.17 Cumple

- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):


- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):


Canto mínimo:- Zapata:

Norma EHE-98. Artículo 59.8.1Mínimo: 25 cmCalculado: 40 cm Cumple

Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario.

- Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0369 MPa Cumple

- Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPaCalculado: 0.0754 MPa Cumple

- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0369 MPa Cumple

- Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPaCalculado: 0.0692 MPa Cumple

Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes Calculado: 4.52 cm²/m

- Armado superior trasdós: Mínimo: 1.19 cm²/m Cumple

- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple

- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple

- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.06 cm²/m Cumple

Esfuerzo cortante:Norma EHE-98. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 108.9 kN/m

- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 21.6 kN/m Cumple

- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 11.4 kN/m Cumple

- Intradós (Situaciones persistentes): Calculado: 0 kN/m Cumple

- Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 0 kN/m Cumple

Longitud de anclaje:Norma EHE-98. Artículo 66.5

- Arranque trasdós: Mínimo: 15 cmCalculado: 32.6 cm Cumple


Página 6



- Arranque intradós: Mínimo: 23 cmCalculado: 32.6 cm Cumple

- Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple

- Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple

- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple

- Armado superior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple

Recubrimiento:

- Inferior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.

Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple

- Lateral:Norma EHE-98. Artículo 37.2.4


- Superior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.


Diámetro mínimo:Norma EHE. Artículo 59.8.2. Mínimo: Ø12

- Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple

- Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple

- Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple

- Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple

Separación máxima entre barras:Norma EHE-98. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm

- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple

- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple

- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple

- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple

Separación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras deCimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm





Cuantía geométrica mínima:Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.001

- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple

- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00113 Cumple

- Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple

- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00113 Cumple

Cuantía mecánica mínima: Calculado: 0.00113

- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple

- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple

- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 2e-005 Cumple

- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 0.00041 Cumple


Página 7





- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 16.99 kN·m/m

- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 0.94 kN·m/m

11.- MEDICIÓN

Referencia: Muro B 500 S, CN Total

Nombre de armado Ø10 Ø12

Armado base transversal Longitud (m)Peso (kg)

68x1.4568x0.89

98.6060.79

Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

8x19.868x17.63

158.88141.06

Armado base transversal Longitud (m)Peso (kg)

81x1.4981x1.32

120.69107.15

Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

8x19.868x17.63

158.88141.06

Armado viga coronación Longitud (m)Peso (kg)

2x19.862x17.63

39.7235.26

Armadura inferior - Transversal Longitud (m)Peso (kg)

81x1.8081x1.60

145.80129.45

Armadura inferior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

6x19.866x17.63

119.16105.79

Armadura superior - Transversal Longitud (m)Peso (kg)

81x1.8081x1.60

145.80129.45

Armadura superior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

6x19.866x17.63

119.16105.79

Arranques - Transversal - Izquierda Longitud (m)Peso (kg)

68x0.9768x0.60

65.9640.67

Arranques - Transversal - Derecha Longitud (m)Peso (kg)

81x1.2281x1.08

98.8287.74

Totales Longitud (m)Peso (kg)

164.56101.46

1106.91982.75 1084.21

Total con mermas(10.00%)

Longitud (m)Peso (kg)

181.02111.61

1217.601081.02 1192.63

Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)

B 500 S, CN (kg) Hormigón (m³)

Elemento Ø10 Ø12 Total HA-25, Control Estadístico Limpieza

Referencia: Muro 111.61 1081.02 1192.63 17.80 2.70

Totales 111.61 1081.02 1192.63 17.80 2.70


Página 8






Enrase: Trasdós









ESTRATOS




RELLENO EN TRASDÓS




4.- GEOMETRÍAMURO

Altura: 1.75 m



ZAPATA CORRIDA


Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16

Página 1


10.00 kN/m²25cm

1025 125 (cm)

175

(cm)

40

Rasante

13.90 m

15.65 m

13.50 m

13.90 m13.90 m

13.50 m

15.65 m

Fase 1: Fase




Fase Fase


FASE 1: FASE


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.49 0.98 0.20 0.01 2.53 0.00

15.32 2.02 0.85 0.09 5.14 0.00

15.15 3.07 1.93 0.32 7.49 0.00

14.98 4.11 3.38 0.77 9.53 0.00

14.81 5.15 5.15 1.49 11.28 0.00

14.64 6.19 7.20 2.54 12.80 0.00

14.47 7.23 9.50 3.95 14.15 0.00

14.30 8.28 12.01 5.78 15.37 0.00

14.13 9.32 14.72 8.05 16.49 0.00

13.96 10.36 17.61 10.79 17.55 0.00


18.67Cota: 13.90 m

11.88Cota: 13.90 m

17.94Cota: 13.90 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.49 0.98 0.08 0.00 1.03 0.00

15.32 2.02 0.35 0.04 2.17 0.00

15.15 3.07 0.82 0.13 3.30 0.00


Página 2

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





14.98 4.11 1.47 0.33 4.43 0.00

14.81 5.15 2.32 0.65 5.57 0.00

14.64 6.19 3.37 1.13 6.70 0.00

14.47 7.23 4.60 1.80 7.83 0.00

14.30 8.28 6.03 2.70 8.97 0.00

14.13 9.32 7.65 3.86 10.10 0.00

13.96 10.36 9.46 5.32 11.23 0.00


10.15Cota: 13.90 m

5.90Cota: 13.90 m

11.67Cota: 13.90 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.49 0.98 0.20 0.01 1.92 0.00

15.32 2.02 0.75 0.09 3.95 0.00

15.15 3.07 1.64 0.29 5.84 0.00

14.98 4.11 2.83 0.66 7.58 0.00

14.81 5.15 4.31 1.27 9.17 0.00

14.64 6.19 6.05 2.14 10.63 0.00

14.47 7.23 8.03 3.34 12.01 0.00

14.30 8.28 10.23 4.88 13.32 0.00

14.13 9.32 12.66 6.83 14.59 0.00

13.96 10.36 15.30 9.20 15.82 0.00


16.28Cota: 13.90 m

10.15Cota: 13.90 m

16.29Cota: 13.90 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m




3 - Sobrecarga

4 - Sismo


Página 3



1 1.00 1.00

2 1.50 1.00

3 1.00 1.60

4 1.50 1.60

5 1.00 1.00 1.60

6 1.50 1.00 1.60

7 1.00 1.60 1.60

8 1.50 1.60 1.60

9 1.00 1.00 1.00

10 1.00 1.00 0.50 1.00


Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00

2 1.00 1.00 0.60




TRAMOS



1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20


ZAPATA







10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_B (Muro tipo B)










Página 4

Referencia: Muro: Muro_tipo_B (Muro tipo B)







































Página 5

Referencia: Muro: Muro_tipo_B (Muro tipo B)








- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 13.90 m, Md: 19.01 kN·m/m, Nd: 10.73 kN/m, Vd:29.88 kN/m, Tensión máxima del acero: 210.539 MPa



Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_B (Muro tipo B)























- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 30 kN/m Cumple

- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 16 kN/m Cumple






Página 6








Recubrimiento:

































Página 7








Página 8






Enrase: Trasdós









ESTRATOS




RELLENO EN TRASDÓS




4.- GEOMETRÍAMURO

Altura: 1.90 m



ZAPATA CORRIDA


Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16

Página 1


10.00 kN/m²25cm

1025 125 (cm)

190

(cm)

40

Rasante

13.75 m

15.65 m

13.35 m

13.75 m13.75 m

13.35 m

15.65 m

Fase 1: Fase




Fase Fase


FASE 1: FASE


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.47 1.10 0.25 0.01 2.85 0.00

15.28 2.27 1.07 0.13 5.72 0.00

15.09 3.43 2.40 0.45 8.24 0.00

14.90 4.60 4.18 1.07 10.39 0.00

14.71 5.76 6.33 2.06 12.20 0.00

14.52 6.93 8.80 3.50 13.77 0.00

14.33 8.09 11.55 5.43 15.16 0.00

14.14 9.26 14.55 7.90 16.43 0.00

13.95 10.42 17.79 10.97 17.61 0.00

13.76 11.59 21.24 14.67 18.74 0.00


21.43Cota: 13.75 m

14.89Cota: 13.75 m

18.83Cota: 13.75 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.47 1.10 0.10 0.01 1.17 0.00

15.28 2.27 0.44 0.05 2.43 0.00


Página 2

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.09 3.43 1.03 0.19 3.70 0.00

14.90 4.60 1.85 0.46 4.97 0.00

14.71 5.76 2.91 0.91 6.23 0.00

14.52 6.93 4.22 1.58 7.50 0.00

14.33 8.09 5.76 2.53 8.77 0.00

14.14 9.26 7.55 3.79 10.03 0.00

13.95 10.42 9.58 5.41 11.30 0.00

13.76 11.59 11.84 7.44 12.57 0.00


11.97Cota: 13.75 m

7.56Cota: 13.75 m

12.67Cota: 13.75 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.47 1.10 0.25 0.02 2.17 0.00

15.28 2.27 0.93 0.12 4.41 0.00

15.09 3.43 2.03 0.40 6.47 0.00

14.90 4.60 3.50 0.91 8.34 0.00

14.71 5.76 5.30 1.75 10.04 0.00

14.52 6.93 7.42 2.95 11.62 0.00

14.33 8.09 9.83 4.58 13.10 0.00

14.14 9.26 12.51 6.70 14.52 0.00

13.95 10.42 15.46 9.35 15.89 0.00

13.76 11.59 18.66 12.59 17.24 0.00


18.84Cota: 13.75 m

12.78Cota: 13.75 m

17.35Cota: 13.75 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m




3 - Sobrecarga

4 - Sismo


Página 3



1 1.00 1.00

2 1.50 1.00

3 1.00 1.60

4 1.50 1.60

5 1.00 1.00 1.60

6 1.50 1.00 1.60

7 1.00 1.60 1.60

8 1.50 1.60 1.60

9 1.00 1.00 1.00

10 1.00 1.00 0.50 1.00


Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00

2 1.00 1.00 0.60




TRAMOS



1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20


ZAPATA







10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_C (Muro tipo C)










Página 4

Referencia: Muro: Muro_tipo_C (Muro tipo C)







































Página 5

Referencia: Muro: Muro_tipo_C (Muro tipo C)











Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_C (Muro tipo C)






























Página 6








Recubrimiento:

































Página 7








Página 8






Enrase: Trasdós









ESTRATOS




RELLENO EN TRASDÓS




4.- GEOMETRÍAMURO

Altura: 2.20 m



ZAPATA CORRIDA


Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16

Página 1


10.00 kN/m²25cm

1025 150 (cm)

220

(cm)

40

Rasante

13.45 m

15.65 m

13.05 m

13.45 m13.45 m

13.05 m

15.65 m

Fase 1: Fase




Fase Fase


FASE 1: FASE


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.44 1.29 0.34 0.02 3.32 0.00

15.22 2.64 1.44 0.21 6.56 0.00

15.00 3.99 3.19 0.70 9.30 0.00

14.78 5.33 5.50 1.65 11.57 0.00

14.56 6.68 8.25 3.16 13.46 0.00

14.34 8.03 11.40 5.31 15.09 0.00

14.12 9.38 14.88 8.20 16.55 0.00

13.90 10.73 18.67 11.88 17.91 0.00

13.68 12.08 22.76 16.43 19.21 0.00

13.46 13.43 27.12 21.92 20.46 0.00


27.33Cota: 13.45 m

22.19Cota: 13.45 m

20.55Cota: 13.45 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.44 1.29 0.14 0.01 1.37 0.00


Página 2

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.22 2.64 0.60 0.09 2.83 0.00

15.00 3.99 1.39 0.30 4.30 0.00

14.78 5.33 2.49 0.72 5.77 0.00

14.56 6.68 3.92 1.42 7.23 0.00

14.34 8.03 5.68 2.47 8.70 0.00

14.12 9.38 7.75 3.94 10.17 0.00

13.90 10.73 10.15 5.90 11.63 0.00

13.68 12.08 12.87 8.43 13.10 0.00

13.46 13.43 15.91 11.59 14.57 0.00


16.06Cota: 13.45 m

11.75Cota: 13.45 m

14.67Cota: 13.45 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.44 1.29 0.33 0.02 2.53 0.00

15.22 2.64 1.23 0.19 5.08 0.00

15.00 3.99 2.68 0.61 7.38 0.00

14.78 5.33 4.60 1.40 9.43 0.00

14.56 6.68 6.95 2.66 11.29 0.00

14.34 8.03 9.69 4.49 13.02 0.00

14.12 9.38 12.81 6.95 14.66 0.00

13.90 10.73 16.28 10.15 16.25 0.00

13.68 12.08 20.09 14.14 17.81 0.00

13.46 13.43 24.24 19.01 19.34 0.00


24.44Cota: 13.45 m

19.26Cota: 13.45 m

19.45Cota: 13.45 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m




3 - Sobrecarga

4 - Sismo


Página 3



1 1.00 1.00

2 1.50 1.00

3 1.00 1.60

4 1.50 1.60

5 1.00 1.00 1.60

6 1.50 1.00 1.60

7 1.00 1.60 1.60

8 1.50 1.60 1.60

9 1.00 1.00 1.00

10 1.00 1.00 0.50 1.00


Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00

2 1.00 1.00 0.60




TRAMOS



1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20


ZAPATA







10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_D (Muro tipo D)










Página 4

Referencia: Muro: Muro_tipo_D (Muro tipo D)







































Página 5

Referencia: Muro: Muro_tipo_D (Muro tipo D)











Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_D (Muro tipo D)




























- Arranque trasdós: Mínimo: 19.4 cmCalculado: 32.6 cm Cumple


Página 6








Recubrimiento:

































Página 7








Página 8






Enrase: Trasdós




3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOÁngulo talud: 27 grados

Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %





ESTRATOS




RELLENO EN TRASDÓS




4.- GEOMETRÍAMURO

Altura: 2.60 m



ZAPATA CORRIDA


Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16

Página 1


10.00 kN/m²

25cm

1025150 (cm)

260

(cm)

40

Rasante

13.05 m

15.65 m

12.65 m

13.05 m13.05 m

12.65 m

15.65 m

18.35 m

Fase 1: Fase




Fase Fase


FASE 1: FASE


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 2.84 0.00

15.40 1.53 1.05 0.12 5.58 0.00

15.14 3.13 2.87 0.61 8.47 0.00

14.88 4.72 5.45 1.68 11.34 0.00

14.62 6.32 8.77 3.51 14.18 0.00

14.36 7.91 12.82 6.30 17.00 0.00

14.10 9.50 17.61 10.24 19.80 0.00

13.84 11.10 23.12 15.52 22.59 0.00

13.58 12.69 29.35 22.32 25.36 0.00

13.32 14.29 36.30 30.84 28.12 0.00

13.06 15.88 43.97 41.26 30.86 0.00


44.28Cota: 13.05 m

41.70Cota: 13.05 m

31.02Cota: 13.05 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

2.84Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.40 1.53 0.32 0.03 2.62 0.00


Página 2

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.14 3.13 1.36 0.23 5.40 0.00

14.88 4.72 3.13 0.80 8.18 0.00

14.62 6.32 5.61 1.92 10.95 0.00

14.36 7.91 8.82 3.78 13.73 0.00

14.10 9.50 12.76 6.57 16.51 0.00

13.84 11.10 17.41 10.48 19.29 0.00

13.58 12.69 22.79 15.69 22.07 0.00

13.32 14.29 28.89 22.39 24.85 0.00

13.06 15.88 35.71 30.77 27.63 0.00


35.99Cota: 13.05 m

31.13Cota: 13.05 m

27.79Cota: 13.05 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 1.45 0.00

15.40 1.53 0.87 0.09 4.98 0.00

15.14 3.13 2.73 0.54 8.71 0.00

14.88 4.72 5.56 1.59 12.42 0.00

14.62 6.32 9.35 3.51 16.13 0.00

14.36 7.91 14.10 6.54 19.82 0.00

14.10 9.50 19.82 10.93 23.51 0.00

13.84 11.10 26.49 16.93 27.18 0.00

13.58 12.69 34.11 24.79 30.85 0.00

13.32 14.29 42.69 34.75 34.51 0.00

13.06 15.88 52.22 47.07 38.17 0.00


52.60Cota: 13.05 m

47.59Cota: 13.05 m

38.38Cota: 13.05 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

1.45Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m




3 - Sobrecarga

4 - Sismo


Página 3



1 1.00 1.00

2 1.50 1.00

3 1.00 1.60

4 1.50 1.60

5 1.00 1.00 1.60

6 1.50 1.00 1.60

7 1.00 1.60 1.60

8 1.50 1.60 1.60

9 1.00 1.00 1.00

10 1.00 1.00 0.50 1.00


Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00

2 1.00 1.00 0.60




TRAMOS



1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/15 Ø12c/20


ZAPATA







10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_E (Muro tipo E)










Página 4

Referencia: Muro: Muro_tipo_E (Muro tipo E)


















Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 1e-005 Calculado: 0.00104 Cumple











Máximo: 103.9 kN/mCalculado: 61 kN/m Cumple










Página 5

Referencia: Muro: Muro_tipo_E (Muro tipo E)











Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_E (Muro tipo E)

















Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes

- Armado superior trasdós: Mínimo: 6.4 cm²/mCalculado: 7.54 cm²/m Cumple

- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/mCalculado: 4.52 cm²/m Cumple

- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/mCalculado: 7.54 cm²/m Cumple

- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.16 cm²/mCalculado: 4.52 cm²/m Cumple







Página 6










Recubrimiento:



























Cuantía mecánica mínima:

- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2


- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2



Página 7



- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2

Mínimo: 6e-005 Calculado: 0.00113 Cumple

- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2







Página 8






Enrase: Trasdós




3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOÁngulo talud: 27 grados

Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %





ESTRATOS




RELLENO EN TRASDÓS




4.- GEOMETRÍAMURO

Altura: 1.80 m



ZAPATA CORRIDA


Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16

Página 1


10.00 kN/m²

25cm

10 25125 (cm)

180

(cm)

40

Rasante

13.85 m

15.65 m

13.45 m

13.85 m13.85 m

13.45 m

15.65 m

18.15 m

Fase 1: Fase



En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 8 m

Fase Fase


FASE 1: FASE


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 3.02 0.00

15.48 1.04 0.67 0.05 4.88 0.00

15.30 2.15 1.73 0.26 6.90 0.00

15.12 3.25 3.15 0.70 8.90 0.00

14.94 4.35 4.93 1.42 10.89 0.00

14.76 5.46 7.07 2.49 12.87 0.00

14.58 6.56 9.56 3.98 14.84 0.00

14.40 7.66 12.41 5.96 16.79 0.00

14.22 8.77 15.61 8.47 18.73 0.00

14.04 9.87 19.15 11.60 20.66 0.00

13.86 10.97 23.05 15.39 22.58 0.00


23.27Cota: 13.85 m

15.62Cota: 13.85 m

22.74Cota: 13.85 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

3.02Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.48 1.04 0.15 0.01 1.76 0.00

15.30 2.15 0.64 0.07 3.69 0.00


Página 2

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.12 3.25 1.47 0.26 5.61 0.00

14.94 4.35 2.66 0.62 7.53 0.00

14.76 5.46 4.19 1.23 9.46 0.00

14.58 6.56 6.06 2.15 11.38 0.00

14.40 7.66 8.28 3.44 13.31 0.00

14.22 8.77 10.85 5.15 15.23 0.00

14.04 9.87 13.77 7.36 17.15 0.00

13.86 10.97 17.03 10.13 19.08 0.00


17.22Cota: 13.85 m

10.30Cota: 13.85 m

19.24Cota: 13.85 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m


Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





15.65 0.00 0.00 0.00 1.55 0.00

15.48 1.04 0.51 0.04 3.93 0.00

15.30 2.15 1.51 0.21 6.52 0.00

15.12 3.25 2.97 0.61 9.10 0.00

14.94 4.35 4.89 1.31 11.68 0.00

14.76 5.46 7.28 2.40 14.25 0.00

14.58 6.56 10.13 3.96 16.81 0.00

14.40 7.66 13.45 6.07 19.37 0.00

14.22 8.77 17.22 8.83 21.92 0.00

14.04 9.87 21.45 12.30 24.47 0.00

13.86 10.97 26.13 16.57 27.01 0.00


26.41Cota: 13.85 m

16.84Cota: 13.85 m

27.22Cota: 13.85 m

0.00Cota: 15.65 m


0.00Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m

1.55Cota: 15.65 m

0.00Cota: 15.65 m




3 - Sobrecarga

4 - Sismo


Página 3



1 1.00 1.00

2 1.50 1.00

3 1.00 1.60

4 1.50 1.60

5 1.00 1.00 1.60

6 1.50 1.00 1.60

7 1.00 1.60 1.60

8 1.50 1.60 1.60

9 1.00 1.00 1.00

10 1.00 1.00 0.50 1.00


Combinación 1 2 3

1 1.00 1.00

2 1.00 1.00 0.60




TRAMOS



1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20


ZAPATA







10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_F (Muro tipo F)










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Referencia: Muro: Muro_tipo_F (Muro tipo F)







































Página 5

Referencia: Muro: Muro_tipo_F (Muro tipo F)











Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_F (Muro tipo F)






























Página 6








Recubrimiento:

































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