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5. CARACTERIZACIÓN DE LA FRACCIÓN PESADA
Existen diferentes maneras de clasificar los fluidos del yacimiento, una de estas
maneras incluye las siguientes categorías:
•
Fracciones definidas• Fracciones no Definidas
Los componentes bien definidos incluyen los fluidos no hidrocarburos como el CO₂
, el N₂ , ₂!, y los hidrocarburos de C₁ a C₆, entre las fracciones no definidas se
encuentran los hidrocarburos con un n"mero de atamos de carbono mayor o igual
a #$7+¿C ¿ %&
Las fracciones del petr'leo no definidas, son a(uellos componentes pesados
agrupados como7+¿C ¿ & Los sistemas de hidrocarburos contienen una cantidad
de fracciones pesadas y me)clas de componentes no identificados&, los cuales se
deben describir de una manera apropiada&
La descripci'n adecuada de la fracci'n pesada y otras fracciones no definidas en
las me)clas de hidrocarburos, es esencial en la reali)aci'n fiable de los c*lculos
de comportamiento de fase y en los estudios (ue permiten establecer un modelo
de composici'n&
+ara predecir el comportamiento de fase, de las me)clas compleas de
hidrocarburos se debe ser capa) de proporcionar el factor ac-ntrico y las
propiedades críticas, tales como la presi'n y temperatura tanto de las fracciones
definidas como las de las no definidas, el problema de caracteri)ar la fracci'n
pesada ha sido reconocido desde hace tiempo en la industria, lo (ue ha lle.ado a
la creaci'n de m-todos para reali)ar una descripci'n de esta& +or lo general los
datos obtenidos de la fracci'n pesada se deri.an de alguna de las maneras
mencionadas a continuaci'n:
• /ediante un an*lisis completo del .erdadero punto de ebullici'n,
Destilaci'n $01+%, en el cual la fracci'n pesada se di.ide en fracciones con
un rango de destilaci'n en com"n, estos cortes proporcionan datos cla.es
para la caracteri)aci'n, tales como su peso molecular, su la gra.edad
específica y su punto de ebullici'n&
• /ediante un an*lisis cromatogr*fico por un cromatografía de li(uidas o
gases $2C%, el cual est* dise3ado para proporcionar la cantidad relati.a de
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fracciones (ue componen el heptano plus, este proceso re(uiere muestras
m*s pe(ue3as y menos costosas (ue el proceso de destilaci'n 01+
• !i la gra.edad específica y el peso molecular de una fracci'n pesada son
los "nicos datos disponibles, tres enfo(ues son usados com"nmente paragenerar las propiedades del heptano plus: a partir de correlaciones
generali)adas, correlaciones basadas en la determinaci'n del +N4,
correlaciones gr*ficas&
Nota: En este trabao se profundi)ar* m*s (ue todo en los diferentes m-todos
para obtener las propiedades de la fracci'n pesada a partir de correlaciones&
5.1. Correlaciones generalizaas
5.1.1. !artz " Firooza#ai
5art) y Firoo)abadi $67#8% +resentaron un conunto generali)ado de las
propiedades físicas de las fracciones pesadas de C₆ a C₄₅, entre las propiedades
se encuentran la gra.edad específica, el peso molecular y el punto de ebullici'n&
Los autores proponen un conunto de propiedades tabuladas generadas por el
an*lisis de las propiedades físicas de 9 condensados y sistemas de crudo&
5art) y Firoo)abadi tabulan las propiedades a partir del uso de un modelo de
regresi'n& La ecuaci'n generali)ada es la siguiente:
θ=a1+a2 n+a3 n2+a4 n3+a
5n $;&6%
θ=¿ Cual(uier propiedad física comoT c ,
Pc oV c
D'nde:
n=¿ Numero de *tomos de carbono, esto es, ,#,<,=;
a1−a5
estan definidas en la siguiente tabla, .arían de acuerdo a la propiedad(ue se desea hallar
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θ a1 a2 a3 a4 a5
/ >6?6&66?#;@@@ 9=&76;@@@ >@&?=@#7@99 9&=7=668=A
10−3
=8&?9;#;@@
T c ,
B
76;&;?#=#@@@ =6&=96??#@@ >@&#;88;7@ ;&8#;?;6A
10−3
>6&?@98##7A
10−3
Pc ,
psia
9#;&;9#;@@@ >69&;9997@@ @&9779?8= >9&8=;9697A
10−3
6B#99A
10−3
T b ,
B
=?=&?88#8@@@ ;@&69;9#7@@ >@&7@7#97? #&@98@;#A
10−3
>@6&8;;6@
ω
>@&;@89#@= 8&#@@966@@A
10−2
>6&8=8=86=@A
10−3
6&=?87@A
10−5
6&8;686@
ɣ @&8#6=7=7 ?&=6=?=@8@A
10−3
>9&8?79#@@A
10−5
9&=7=??@8A
10−8
>6&69#78=
V c ,
ftlb
;&99?=;8A
10−2
#&8#@76?7A
10−4
>6&7?9==?9@A
10−5
6&#;=#9=A
10−7
=&=@6#7;9A
10−2
$0abla 4;%
Los .alores de las propiedades desde el C₆ hasta el C₄₅ se encuentran registrados en la
tabla ;1
$r%&o T b
'(R)
ɣ ! * T c
'(R)
Pc
'&sia)
ω V c
'+t,-l#)C₆ @# @&7@ 69&9# 8= 79? =8? @&9;@ @&@?7;
C₇ ;8 @	# 66&7 7 78; =;? @&98@ @&@987
C₈ #@9 @&#=7 66&8# 6@# 6,@? =67 @&?69 @&@9=C₉ #=8 @ 66&89 696 6,@8; ?8? @&?8; @&@9;8
C₁₀ #76 @Y 66&8? 6?= 6,698 ?;6 @&?8; @&@9#?
C₁₁ 897 @? 66&8; 6=# 6,6 ?9; @&=67 @&@976
C₁₂ 8# @&8@= 66&8 66 6,9@? ?@9 @&=;= @&@?@
C₁₃ 7@6 @&86; 66&8; 6#; 6,9? 98 @&=8= @&@?66
C₁₄ 7? @&89 66&8= 67@ 6,9#@ 9#@ @&;6 @&@?6
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C₁₅ 7#6 @&8? 66&8= 9@ 6,?@= 9;; @&;;@ @&@?9;
C₁₆ 6,@@9 @&8=? 66&8# 999 6,??9 9=6 @&;89 @&@?=9
C₁₇ 6,@?9 @&8;6 66&8# 9?# 6,?@ 9?@ @&6? @&@?;@
C₁₈ 6,@;; @&8; 66&87 9;6 6,?8@ 999 @&?8 @&@?9
C₁₉ 6,@## @&86 66&76 9? 6,=@@ 96= @&9 @&@?#9
C₂₀ 6,6@6 @&8 66&79 9#; 6,=96 9@# @&7@ @&@?8=C₂₁ 6,69= @&8#6 66&7= 976 6,==9 9@@ @# @&@?7=
C₂₂ 6,6= @&8# 66&7; ?@@ 6,=6 67? @&#=? @&@=@9
C₂₃ 6,6# @&886 66&7; ?69 6,=8@ 688 @ @&@=@8
C₂₄ 6,68# @&88; 66&7 ?9= 6,=7# 689 @? @&@=6#
C₂₅ 6,9@# @&888 66&77 ??# 6,;6; 6## @&867 @&@=?6
C₂₆ 6,99 @&879 69 ?=7 6,;?6 6#? @&8== @&@=?8
C₂₇ 6,9== @&87 69 ?@ 6,;=# 67 @&88 @&@==?
C₂₈ 6,99 @&877 69&@9 ?#9 6,;9 6; @&87= @&@=;=
C₂₉ 6,9## @&7@9 69&@? ?89 6,;#= 66 @&76; @&@=;7
C₃₀ 6,97= @&7@; 69&@= ?7= 6,;87 6;8 @&7=6 @&@=8C₃₁ 6,?6@ @&7@7 69&@= =@= 6,@? 6=? @&87# @&@=7
C₃₂ 6,?9 @&769 69&@; =6; 6,6 6?8 @&7@7 @&@=#;
C₃₃ 6,?=6 @&76; 69&@; =9 6,97 6?= @&796 @&@=8@
C₃₄ 6,?;; @&76# 69&@# =?# 6,=@ 6?@ @&7?9 @&@=87
C₃₅ 6,?8 @&79@ 69&@# ==; 6,;6 69# @&7=9 @&@=7@
C₃₆ 6,?89 @&799 69&@8 =; 6,9 69= @&7;9 @&@=77
C₃₇ 6,?7= @&79; 69&@8 == 6,#? 696 @&7= @&@=77
C₃₈ 6,=@# @&79# 69&@7 =#; 6,8? 668 @&7#; @&@;@
C₃₉ 6,=67 @&797 69&6 =8= 6,7? 66; @&78; @&@;66
C₄₀ 6,=?9 @&7?6 69&66 =7; 6,#@? 669 @&776 @&@;6#C₄₁ 6,==9 @&7?? 69&66 ;@9 6,#69 66@ 6&@@ @&@;9@
C₄₂ 6,=;? @&7?= 69&6? ;69 6,#9@ 6@8 6&@6 @&@;97
C₄₃ 6,== @&7? 69&6? ;96 6,#97 6@; 6&@9 @&@;?9
C₄₄ 6,=## @&7?8 69&6= ;?6 6,#?7 6@? 6&@?8 @&@;?8
C₄₅ 6,=8# @&7=@ 69&6= ;?7 6,#=# 6@6 6&@=8 @&@;=@$0abla ;b%
5.1.. Factor e caracterizaci/n e 0atson
El peso molecular, /, la gra.edad específica, , y la temperatura de ebullici'nɣ
T b , se consideran propiedades cla.es (ue reflean la composici'n (uímica de
las fracciones de petr'leo& En 67?; atson, Nelson y /urphy introdueron un
factor de caracteri)aci'n ampliamente utili)ado, conocido como atson, basado
en laT b y la , defini-ndolo de la siguiente manera:ɣ
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K w=T b
1/3
ɣ $;&9%
D'nde:
K w=¿ Factor de caracteri)aci'n de atson
T b=¿ +unto de ebullici'n normal, B
G 2ra.edad específicaɣ
El par*metro de caracteri)aci'n de K w .aria m*s o menos de 8&; a 6?&; de la
siguiente manera:
• +ara compuestos de parafinas, +, .aría entre 69&; y 6?,;
• +ara compuestos naft-nico, N, .aría entre 66 y 69&;
• +ara compuestos arom*ticos, 4, .aría entre 8&; y 66
Estos factores de caracteri)aci'n son usados para proporcionar una medida
cualitati.a de la composici'n de una fracci'n del hidrocarburo& El factor de
caracteri)aci'n atson es ampliamente utili)ado como un par*metro para
correlacionar las propiedades de la fracci'n tales como el peso molecular, la
.iscosidad, la presi'n de .apor y las propiedades críticas&
5.1.. 02itson
En 678@ hitson sugiere (ue el factor atson puede ser correlacionado con el
peso molecular y la gra.edad especifica de la siguiente manera:
K w ≈ 4.5579 M
0.15178
ɣ 0.84573 $;&?%
Luego en a3o 9@@@ hitson y 1rule obser.aron (ue K w , estaba relacionada
conC 7+¿ M ¿ y
C 7+¿ɣ ¿ , $peso molecular y gra.edad especifica de la fracci'n
pesada respecti.amente%& La expresi'n con frecuencia es una constante para un
campo dado&
La ecuaci'n $;&?%
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K w ≈ 4.5579 M
0.15178
ɣ 0.84573
+uede ser usada para calcular la gra.edad específica del heptano plus o el peso
molecular, asumiendo (ue K w es constante para cada fracci'n determinada por
destilaci'n o di.isi'n sint-tica $!olamente cuando conocemos las fracciones
molares y el peso molecular o la gra.edad especifica%, de la siguiente manera:
ɣ i=6.0108 M i
0.17947
K w1.18241 $;&=%
M i=[0.16637 ɣ i K w1.18241 ]
5.5720
$;&;%
Numerosas correlaciones est*n disponibles para estimar las propiedades físicas
de las fracciones del petr'leo& La mayoría de estas correlaciones usan la gra.edad
específica y el punto de ebullici'n como par*metros de la correlaci'n, la selecci'n
apropiada de los .alores de los par*metros es muy importante debido a (ue
cambios en los par*metros causan .ariaciones significati.as en las predicciones
de los resultados&
5.1.3. Correlaciones e Riazi 4 Da%#ert
En 678@ ia)i y Daubert desarrollaron una ecuaci'n simple de dos par*metros
para predecir las propiedades físicas de compuestos puros y me)clas de
hidrocarburos no definidas& La correlaci'n empírica se basa en una relaci'n entre
el punto de ebullici'n y la gra.edad específica&
θ=aT bbɣ
c
$;&%
D'nde:
θ=¿ 4lguna propiedad física $ T c , Pc ,V c o M ¿
T b=¿ +unto normal de ebullici'n, B
G 2ra.edad especificaɣ
/ G +eso molecular
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T c=¿ 0emperatura critica, B
Pc=¿ +resi'n crítico, psia
V c=¿ Holumen crítico, ftlb
a ,b , c=¿ Constantes de la correlaci'n $se encuentran definidas en la siguiente
tabla%
Des.iaci'nIθ a b c +romedio /*xima
/ >=&;#?@A
10−5
9&679@ >6&@6= 9& 66&8
T c ,B 9=&9#8#@ @&;88=8 @&?;7 6&? 6@&
Pc ,
psia
>?&69986A 109 >
9&?69;@
9&?9@6 ?&6 >7&?
V c ,
ftlb
>#&;96=@A
10−3
@&987@ >@&# 9&? >7&6
$0abla ;C%
La precisi'n de la correlaci'n es ra)onable en un rango de puntos de ebullici'nentre 1(F 6 75(F.
En 678# ia)i y Daubert proponen una meora de su ecuaci'n, la cual mantiene la
simplicidad de la ecuaci'n anterior al tiempo (ue meora significati.amente su
exactitud&
θ=aθ1bθ1
cexp [dθ1+e θ2+ f θ1 θ2] $;&#%
Los autores propusieron (ueθ1 y
θ2 podrían ser dos par*metros capaces de
caracteri)ar las fuer)as moleculares y el tama3o molecular de un compuesto,
identificando a $ T b , ɣ ¿
y $/, ɣ ¿ , como pares apropiados para par*metros de
entrada de su ecuaci'n modificada& Las ecuaciones son mostradas a
continuaci'n:
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θ=a T bbɣ
cexp [d T b+eɣ + f T b ɣ ] $;&8%
Las constantes de la ecuaci'n anterior est*n dadas en la siguiente tabla:
θ a b c d e f
/ ;86&7@@@ >@&7#=# &;69#= ;&=?@#A
10−4
7&;??8= 6&66@;A
10−3
T c ,B
6@&==? @&86@# @&;?76 >;&6#=#@A
10−4
>@&;==== ?&;77;@A
10−4
Pc ,
psia
&69@@A
106
>@&=8==@ =&@8=@ >=	@@A
10−3
>=&8@6=@ ?&67?7@A
10−3
V c ,
ftlb
&9??@@A
10−4
@&#;@@ >6&9@98@ >6&=#7@A
10−3
>@&9=@= 6&@7;@@A
10−3
$0abla ;D%
θ=a M bɣ
cexp [d M +e ɣ + fM ɣ ] (5.8)
De igual manera las constantes de la ecuaci'n anterior est*n dadas en la
siguiente tabla:
θ a b c d e f
T c ,B
;==&=@@@@ @&9778@@ 6&@;;;@ >6&?=#8@A
10−4
>@&6=6@ @
Pc ,
psia
=&;9@?@A
104
>@&8@?@@ 6&@6;@ >6&8@#8@A
10−3
>@&?@8=@@ @
V c ,
ftlb
6&9@@@A
10−2
@&9@?#8@ >6&?@?@ >9&;#@@A
10−3
@&;98#@@ 9&@69@A
10−3
T b ,B
&##8;# @&=@6#? >6&;899 ?&##=@7A
10−3
9&78=@? >=&9;988A
10−3
(Tabla 5E)
5.1.5. Correlaciones e Co8ett
En 679 Co.ett propuso dos correlaciones para estimar la presi'n y temperatura
critica de las fracciones de hidrocarburos& Las correlaciones propuestas se
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expresaron analíticamente como funciones del punto de ebullici'n, 0b en BF y la
gra.edad 4+J& Co.ett propone las siguientes expresiones para estimar la
temperatura y presi'n critica de las fracciones del petr'leo
0emperatura critica
T
T
(¿¿ b) ²+a3 ( API ) (T b )+a4 (T b )3+a5 ( API ) ( T b )
2+a6( API )² (T b)²
(¿¿b)+a2¿T c=a0+a1¿
$;&7%
+resi'n critica
P
T T
(¿¿ b) ²+b3 ( API ) (T b )+b4 (T b )3+b5 ( API ) ( T b )2+b6 ( API )2 (T b )+b7 ( API )2 (T b ) ²
(¿¿ b)+b2¿log(¿¿ c)=b0+b1¿
¿
$;&6@%
D'nde:
T c=¿ 0emperatura critica, B
Pc=¿ +resion critica, psia
T b=¿+unto de ebullici'n normal, BF
4+J G 2ra.edad 4+J de la fracci'n
Los coeficientes de las ecuaciones ;&7 y ;&6@ son tabulados en la siguiente tabla&
Co.ett presenta estas correlaciones sin una referencia del tipo de dato y la fuente
usada para su desarrollo&
i ai bi
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@ #8&@#696@@@@@ 9&897@=@@
6 6??7?@@@@&7=69@6@7 ×10
−3
9 >@&@@6@8?=@@?>@&?@=#=#=7 ×10
−5
? >@&@@87969;#7>@&9@8#66@
×10−4
= @&?887@;8=@@
×10−6
@&6;68=6@? ×10−8
; @&;?@7=79@@@
×10−5
@&66@=#877 ×10−7
@&?9#66@@@@
×10−7
>@&=89#6;77 ×10−7
# > @&6?7=767 ×10
−9
$0abla ;F%
5.1.9. Correlaci/n e !esler Lee
5esler y Lee en 67# propusieron un conunto de ecuaciones para estimar la
temperatura critica, factor ac-ntrico y el peso molecular de las fracciones de
petr'leo& En las ecuaciones se us' la gra.edad específica y el punto de ebullici'n
$B% como par*metros de entrada, proponiendo las siguientes relaciones:
+resi'n critica $;&66%
ln ( Pc )=8.3634−0.0566
ɣ −[0.24244+
2.2898
ɣ +
0.11857
ɣ 2 ]10
−3T b+[1.4685+
3.648
ɣ +
0.47227
ɣ 2 ]10
−7T b
2−
0emperatura critica $;&69%
T c=341.7+811.1 ɣ + [ 0.4244+0.1174 ɣ ] T b+[ (0.4649−3.26238 ɣ ) 105
T b ]
+eso molecular $;&6?%
M =12,272.6+9,486.4 ɣ +[ 4.6523−3.3287 ɣ ]T b+[ [1−0.77084 ɣ −0.02058 ɣ ² ] [1.3437−720.79
T b ] 107
T b Esta ecuaci'n fue obtenida mediante un an*lisis de regresi'n usando los datos
disponibles de pesos moleculares (ue .ariaron de @ a ;@
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El factor ac-ntrico es encontrado al definir el factor de caracteri)aci'n K $atson% y
el punto de ebullici'n reducido, , por la siguiente relaci'n
K =T b
1/3
ɣ $;&6=%
θ=T b
T c $;&6;%
DondeT b G +unto d ebullici'n, B
5esler y Lee propusieron las siguientes expresiones para calcular el factor
ac-ntrico:
+ara θ>0.8=¿
ω=−7.904+0.1352 K −0.007465 K 2+8.359θ+
[1.408−0.01063 K ]θ $;&6%
+araθ<0.8=¿
ω=
−ln[ Pc
14.7 ]−5.92714+6.09646
θ +1.28862 ln [θ ]−0.169347θ
6
15.2518−15.6875
θ −13.4721ln [ θ ]+0.43577θ
6 $;&6#%
D'nde:
Pc=¿ +resion critica, psia
T c=¿ 0emperatura critica, B
T b=¿ +unto de ebullici'n, B
ω=¿ Factor ac-ntrico
/G +eso molecular
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ɣ =¿ 2ra.edad especifica
5esler y Lee comprobaron (ue sus ecuaciones para hallar tanto la presi'n critica
como la temperatura critica arroaban datos cercanos a los registrados en el libro
de datos del 4+J $4+J data booK%, hasta un punto de ebullici'n de 69@@
BF&
5.1.;. Correlaci/n e 0inn " Si< " Da%#ert
En 678@ !im y Daubert representaron la presi'n critica, la temperatura crítica y el
peso molecular analíticamente siguiendo las siguientes ecuaciones
Pc=3.48242× 109T b
−2.3177ɣ
2.4853
$;&68%
T c=exp (3.9934718 T b0.08615
ɣ 0.04614) $;&67%
M =1.4350476 ×10−5
T b2.3776
ɣ −0.9371
$;&9@%
D'nde:
Pc=¿ +resion critica, psia
T c=¿ 0emperatura critica, B
T b=¿ +unto de ebullici'n, B
5.1.7. Correlaciones e 0atansiri =>ens Starling
atansiri, OMens, and !tarling en 678; desarrollaron un conunto de ecuaciones
para estimar las propiedades críticas y el factor ac-ntrico de compuestos de
carbono, hidrocarburos y sus deri.ados& Las correlaciones propuestas expresan
los par*metros de caracteri)aci'n como funciones del punto de ebullici'n normal,la gra.edad específica y el peso molecular& Estas relaciones tienen la siguiente
forma:
ln (T c)=−0.0650504−0.0005217T b+0.03095ln [ M ]+1.11067 ln [T b ]+ M [ 0.078154 ɣ
1
2−0.061061 ɣ
1
3
$;&96%
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Done T c=¿ Te<&erat%ra critica? (R
ln (V c )=76.313887−129.8038 ɣ +63.1750 ɣ 2−13.175 ɣ
3+1.10108ln [ M ]+42.1958 ln [ɣ ]
$;&99%
Done V c=¿ @ol%<en crtico?ft
3
lb−mol
ln ( Pc )=6.6418853+0.01617283[ T c
V c ]0.8
−8.712 M
T c−0.08843889
T b
M $;&9?%
Done Pc=¿ Presion critica? &sia
Factor acBntrico
ω=[5.12316667 ×10−4
T b+0.281826667 T b M
+382.904
M +0.074691×10
−5(T bɣ )
2
−0.12027778× 10−4
T
$;&9=%
Las correlaciones propuestas producen un promedio de des.iaci'n de 6&9I para
la temperatura critica, ?&8I para el .olumen crítico, el ;&9I para la presi'n crítica
y el 66&8I para el factor ac-ntrico&
5.1.. Correlaciones e E<ister
En 67;8 Edmister propuso una correlaci'n para estimar el factor ac-ntrico, de los
fluidos puros y fracciones del petr'leo, la ecuaci'n es ampliamente usada en la
industria, se re(uiere conocer el punto de ebullici'n, la temperatura crítica y la
presi'n critica& La expresi'n propuesta est* dada por la siguiente relaci'n:
ω=
3 [ log Pc
14 .70 ]7[
T cT b
−1] −1 $;&9;%
D'nde:
ω=¿ Factor ac-ntrico
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Pc=¿ +resion critica, psia
T c=¿ 0emperatura critica,B
T b=¿ +unto de ebullici'n normal, B
!i el dato del factor ac-ntrico se encuentra disponible, se puede hallar cual(uier
otra de las ? propiedades $+resi'n y temperatura critica, punto de ebullici'n%
sabiendo el .alor de las dos restantes&
5.1.1. Correlaciones &ara el +actor e co<&rensi#ilia crtico
El factor de comprensibilidad crítico se define como el factor de comprensibilidad
del elemento, calculado en su punto crítico& Esta propiedad puede ser hallada por
la ecuaci'n de estado del gas real en el punto crítico:
Z c= Pc V c
R T c $;&9%
Donde G Constante uni.ersal de los gases, 6@&#? psia ftlb>mol, B, yV c=¿
.olumen crítico, ftlb>mol
!i el .olumen crítico,V c , est* dado en ftlb, la ecuaci'n anterior se
transformaría en:
Z c= PcV c M
RT c $;&9#%
Donde / es igual al peso molecular yV c es igual al .olumen critico ftlb
La exactitud de la ecuaci'n depende de la exactitud de los .alores de presi'n,
temperatura y .olumen crítico&
La tabla ;2 presenta un resumen de los m-todos de estimaci'n para hallar las
comprensibilidades críticas
*Btoo Ao Z c
augen 67;7 Z c=1 /(1.28 ω+3.41)
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eid, +rausnit), and
!herMood
67## Z c=0.291−0.080 ω
!alerno et al& 678; Z c=0.291−0.080 ω−0.016 ω²
Nath 678; Z c=0.2918−0.0928 ω
$0abla ;2%
5.1.11. *Btoo e caracterizaci/n e Ro>e
En 67#8 oMe propuso un conunto de correlaciones para estimar el punto de
ebullici'n normal, la temperatura critica, la presi'n crítica de las fracciones
pesadas& oMe uso el n"mero de *tomos de carbono, n, como el "nico par*metro
de correlaci'n& El propuso seguir un grupo de f'rmulas para la caracteri)aci'n de
la fracci'n pesada en t-rminos de la temperatura crítica, presi'n crítica y
temperatura del punto de ebullici'n:
0emperatura critica:
T
7+¿=1.8 [961−10a ]
(¿¿ c)c¿
¿
$;&98%
Donde el coeficiente a esta definido por:
a=2.95597−0.090597 n
2/3
$;&97%
El par*metron
es el n"mero de *tomos de carbono, calculado a partir del peso
molecular de la fracci'n pesada por la siguiente relaci'n:
M c7+¿−2.0
14n=¿
$;&?@%
Donde
T 7+¿(¿¿ c )c¿
¿ es igual a la temperatura critica de la fracci'n pesada, B, y
7+¿ M c¿
es igual al peso molecular de la fracci'n pesada&
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+resi'n critica:
P
10T
7+¿(¿¿ c)c¿
(¿¿ (4.89165+Y ))/ ¿7+¿=¿(¿¿ c)c¿
¿
$;&?6%
Donde el par*metro Y esta definido de la siguiente manera:
Y =−0.0137726826 n+0.6801481651 $;&?9%
donde
P
7+¿(¿¿ c )c¿
¿ es la presi'n critica de la fracci'n pesada en psia
0emperatura del punto de ebullici'n:
T
T 7+¿+265
(¿¿c)² c¿
7+¿=0.0004347¿(¿¿ b)c¿
¿
$;&??%
4 partir del an*lisis de puntos de ebullici'n .erdaderos de 8=? fracciones de 8
reser.orios en 6787 !oreide propuso seguir una relaci'n para estimar para
estimar la temperatura del punto de ebullici'n como una funci'n del peso
molecular y la gra.erdad especifica de la fracci'n
T b=1928.3−[1.695 ×105 ɣ 3.266
M 0.03522 ]exp [−4.922× 10
−3 M −4.7685 ɣ +3.462 ×10
−3 M ɣ ]
$;&?=%
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DondeT b es expresada en B
5.1.1 Correlaciones e Staning
En 67=9 /attheM, oland, y 5at) presentaron correlaciones gr*ficas para
determinar la temperatura crítica y la presi'n critica de las fracciones de heptano
plus& En 67## !tanding expreso estas correlaciones graficas de una forma
matem*tica:
T
7+¿−71.2 M c¿¿
7+¿−3800
2450 log ( M ) c¿
¿7+¿¿
7+¿=608+364 log¿(¿¿ c )c¿
¿
$;&?;%
P
7+¿−61.1 M c¿¿
( M )¿
7+¿−0.8
( ɣ ) c¿}[7+¿−53.7c¿ ]¿2319−852log ¿
¿7+¿=1188+431log¿
(¿¿ c)c¿
¿
$;&?%
Donde7+¿ M c¿
yc7+¿
ɣ ¿ son el peso molecular y la gra.edad especifica del
heptano plus respecti.amente&
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5.1.1. Correlaciones e 0ill<an Tea
illman y 0ea en 678# propusieron algunas correlaciones para determinar la
presi'n crítica y la temperatura critica de la serie homologa de n alcanos& Psaron
el punto normal de ebullici'n y el n"mero de *tomos de carbonos de los n> alcanos
como un par*metro de correlaci'n& La aplicabilidad de las correlaciones deillman y 0ea se extiende para predecir la temperatura y la presi'n crítica de las
fracciones no definidas del petr'leo&
1+(1.25127+0.137242n)−0.884540633
T c=T b¿ $;&?#%
Pc=339.0416805+1184.157759 n
[0.873159+0.54285 n]1. 9265669 $;&?8%
Donde n es igual a el n"mero de *tomos de carbono yT b es igual a el
promedio de los puntos de ebullici'n de la fracci'n indefinida, B
5.1.13. Correlaciones e all " 6ar#oro%g2
all y arborough en 67#6 propusieron una expresi'n simple para determinar el
.olumen critico de una fracci'n con peso molecular y gra.edad especifica:
vc=0.025 M
1.15
ɣ 0.7935 $;&=@%
DondeV c es el .olumen crítico expresado en ftlb>mol, se debe tener en
cuenta (ue para expresar el .olumen crítico en ftlb, la relaci'n est* dada por:
vc= M V c
D'nde:
/ G +eso molecular
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vc=¿ Holumen critico en ftlb>mol
V c=¿ Holumen critico en ftlb
Ob.iamente, el .olumen crítico tambi-n puede ser calculado por la ecuaci'n deestado del gas real en el punto crítico del componente como:
V c=Z c R T c
Pc M $;&=6%
5.1.15. Correlaciones e *ago%las Tassios
En 677@ /agoulas y 0assios correlacionaron la temperatura crítica, la presi'n
crítica y el factor ac-ntrico con la gra.erdad específica y el peso molecular de las
fracciones de la siguiente manera:
T c=−1247.4+0.792 M +1971 ɣ −27,000
M +
707.4
ɣ $;&=9%
ln ( Pc )=0.01901−0.0048442 M +0.13239 ɣ +227
M −
1.1663
ɣ +1.2702ln ( M )
$;&=?%
ω=−0.64235+0.00014667 M +0.021876 ɣ −4.559
M +0.21699ln ( M )
$;&==%
DondeT c es igual a la temperatura crítica, B, y
Pc es igual a la presi'n
critica, psia&
5.1.19. Correlaci/n e T>%
En 678= 0Mu desarrollo una metodología (ue consiste en seleccionar una fracci'n
de parafina normal con una temperatura de ebullici'nbC +¿
T ¿ igual a la fracci'n
pesada de heptano plus& Despu-s de haber seleccionado la correcta fracci'n de
parafina se lle.an a cabo los siguientes pasos:
+aso 6:
• Calcular las propiedades de la parafina normal
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0emperatura critica de la parafina normal,T cPi en B:
bC +¿ A6T ¿
13
¿
T bC +¿3 +
A5
¿T bC +¿
2 + A4¿bC +¿+ A3¿ A1+ A2T ¿bC +¿+¿T cPi=T ¿
$;&=;%
D'nde:
A1=0.533272
A2=0.191017 (10−3)
A3=0.779681(10−7)
A4=−0.284376(10−10)
A5=0.959468(102)
A6=0.01
+resi'n critica de la parafina normal PcPi en psia
PcPi=[ A1+ A2 i0.5+ A3 i+ A4 i
2+ A5 i4] ² $;&=%
D'nde:
T bC +¿
T cPi
i=1−¿ $;&=#%
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A1=3.83354
A2=1.19629
A3=34.8888
A4=36.1952
A5=104.193
2ra.edad especifica de la parafina normal,ɣ Pi :
ɣ Pi= A1+ A2 i+ A3 i3
+ A4 i12
$;&=8%
D'nde:
T bC +¿
T cPi
i=1−¿ $;&=7%
A1=0.843593
A2=−0.128624
A3=−3.36159
A4=−13749.5
Holumen crítico de la parafina normal, vcP , en ftlb>mol
i14
1− A1+ A2 i+ A3 i3+ A4¿
¿vcP=¿
$;&;@%
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D'nde:
T bC +¿
T cPi
i=1−¿ $;&;6%
D'nde:
A1=−0.419869
A2=0.505839
A3=1.56436
A4=9481.7
+aso 9:
Calcular las propiedades del heptano plus
0emperatura critica de la fracci'n pesada,C +¿T ¿ en B
C +¿=T cPi
[1+2 f Ti
1−2 f Ti ]T ¿
Q $;&;9%
D'nde:
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C +¿ɣ !i−ɣ ¿
5 (¿ ]
T 0.5
bC +¿
A2+
A3
¿¿C +¿
ɣ !i−ɣ ¿
5 (¿ ]
[¿−1 }]
T 0.5
bC +¿+¿ A1
¿[¿−1 }¿
exp¿
f Ti=¿
$;&;?%
A1=−0.362456
A2=0.0398285
A3=−0.948125
Holumen crítico de la fracci'n pesada,vci en ftlb>mol
C +¿=vcPi[ 1+2 f v
1−2 f v ]v¿
Q $;&;=%
D'nde:
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C +¿ɣ ² !i−ɣ ²¿
4 (¿ ]
T 0.5
bC +¿
A2+
A3
¿¿C +¿
ɣ ² !i−ɣ ²¿4 (¿ ]
[¿−1 }]
T 0.5
bC +¿+¿ A1
¿[¿−1 }¿exp¿
f v=¿
$;&;?%
A1=0.466590
A2=−0.182421
A3=3.01721
+resi'n critica de la fracci'n pesada, Pci en psia
vC +¿[ 1+2 f !i
1−2 f !i ]
T C +¿
T cPi
vcPi
¿
C +¿= PcPi¿ P¿
Q $;&;=%
D'nde:
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C +¿ɣ !i−ɣ ¿
0.5 (¿ ]
bC +¿T
0.5
bC +¿+ A3T ¿
bC +¿T
0.5
bC +¿+ A6T ¿C +¿
ɣ !i−ɣ ¿
0.5 (¿ ]
[¿−1}]
A4+ A5
¿ {exp¿
A1+ A2
¿ +¿¿
[¿−1 }¿exp¿f !i=¿
$;&;;%
D'nde:
A1=2.53262
A2=−46.19553
A3=−0.00127885
A4=−11.4277
A4=−11.4277
A5=252.15
A6=0.00230535
5.. Deter<inaciones PNA
El gran n"mero de compuestos de hidrocarburos (ue componen a el petr'leo se
han agrupado (uímicamente en .arias series de compuestos& Cada serie tienen
una composici'n molecular y características similares& Dentro de una determinada
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serie los compuestos .an desde ligeros o (uímicamente simples hasta pesados o
con una composici'n (uímica complea& En general se supone (ue las fracciones
no definidas $pesadas% est*n di.ididas en ? grupos, parafinas $+%, naftenos $N% y
compuestos arom*ticos $4%&
El contenido de +N4 de la fracci'n no definida del hidrocarburo puede ser estimado experimentalmente por destilaci'n o an*lisis cromatogr*fico& 4mbos
tipos de an*lisis proporcionan informaci'n .aliosa para la caracteri)aci'n de la
fracci'n pesada&
En el proceso de destilaci'n, la fracci'n pesada se separa en cortes& +ara cada
corte de destilaci'n, el .olumen, la gra.edad específica, y el peso molecular, entre
otras medidas son determinadas& Los cortes obtenidos de esta manera son
identificados por los rangos de punto de ebullici'n en los (ue fueron recogidos&
Cuando la gra.edad específica y el peso molecular de la fracci'n pesada son los
"nicos datos disponibles, las propiedades físicas pueden ser halladas, asumiendo
una contaste K w para cada fracci'n&
2eneralmente ; m-todos son usados para definir el punto normal de ebullici'n de
las fracciones de petr'leo:
• H41+ $Holume>a.erage boiling point%, matem*ticamente definido por la
siguiente expresi'n $;&;;%:
∑i V i T bi
DondeT bi=¿
+unto de ebullici'n de los cortes de destilaci'n i , B yV i=¿
fracci'n del .olumen de los cortes de destilaci'n i
• 41+ $eight>a.erage boiling point%, definido por $;&;%:
∑i
wiT bi
Dondew i=¿
Fraccion en pero de el corte de destilaci'n i
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• /41+ $/olar>a.erage boiling point%, est* dado por la siguiente relaci'n
$;&;#%:
∑i
" iT bi
Donde "i=¿
fraccion molar de el corte de destilaci'n i
C41+ $Cubic>a.erage boiling point%, el cual est* definido por $;&;8%:
[∑i
"iT bi1/3]
3
/e41+ $/ean>a.erage boiling point% $;&;7%:
MA#P+CA#P2
Edmister y Lee indicaron (ue los puntos de ebullici'n hallados por estas ;
expresiones no difieren significati.amente entre sí&
0odos los par*metros $es decir, peso molecular, gra.edad específica y
H41+41+% son empleados para estimar el contenido de +N4 de la fracci'n
pesada, a su .e) se usan para predecir las propiedades críticas y el factor
ac-ntrico de la fracci'n&
opKe y Lin $67#=%, Erbar $67##%, 1ergman et al& $67##% y obinson y +eng $67#8%
utili)aron el concepto de +N4 para caracteri)ar las fracciones no definidas de
hidrocarburos
5..1. *Btoo e Peng 4 Ro#inson
+eng y obinson propusieron un procedimiento detallado para caracteri)ar las
fracciones pesadas&
+aso 6:
Calcular el contenido de +N4 $ $ P , $ % , $ A¿ de la fracci'n no definida siguiendo
las siguientes ecuaciones:
∑i= P %A
$ i=1 $;&@%
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M ¿
[¿ i T bi¿ $ i]=( M )(&A#P)¿
∑i= P%A
¿ $;&6%
M ¿
[¿ i¿ $ i]= M
¿∑
i= P %A
¿ $;&9%
D'nde:
$ P=¿ Fracci'n molar del grupo parafínico en la fraccion no definida
$ % =¿Fracci'n molar del grupo naft-nico en la fraccion no definida
$ A=¿ Fracci'n molar del grupo aromatico en la fraccion no definida
41+ G eight>a.erage boiling point de la fracci'n no definida
/ G +eso molecular de la fracci'n no definida
M i=¿ +romedio del peso molecular de cada corte
T bi=¿ 0emperatura de ebullici'n de cada corte, B
Las ecuaciones anteriores se pueden escribir en una matri) de la siguiente
manera:
[
1 1 1
[ M 'T b ] P [ M 'T b ] % [ M 'T b ] A
[ M ] P [ M ] % [ M ] A
]
[
$ P $ %
$ A
]=¿
[
1
M '&A#P
M
] $;&?%
obinson y +eng se3alaron (ue es posible obtener .alores negati.os para los
contenidos de +N4& +ara e.itar los .alores negati.os colocaron las siguientes
restricciones:
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0 ( $ P ( 0.90
$ % ) 0.00
$ A ) 0.00
+ara resol.er la matri) y determinar el contenido de +N4 se re(uiere conocer el
41+ y el peso molecular de los cortes de la fracci'n de hidrocarburo no definida&
!i los .alores experimentales de estos cortes no est*n disponibles obinson y
+eng propusieron las siguientes correlaciones:
2rupo parafínico:
T b
¿¿ln ¿
$;&=%
2rupo naft-nico:
T b¿¿
ln ¿ $;&;%
2rupo arom*tico:
T b¿¿
ln ¿ $;&%
Donde n es el n"mero de *tomos de carbono en la fracci'n no definida yai
coeficientes de la ecuaci'n los cuales est*n definidos en la tabla ;:
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$0abla ;%
+ara la determinaci'n del( M ) P ,
( M ) % , ( M ) A se siguen las siguientes
expresiones:
+arafinas:( M ) P=14.026 n+2.016
$;&#%
Naftenos:( M ) % =14.026 n−14.026
$;&8%
4rom*ticos:( M ) A=14.026 n−20.074
$;&7%
+aso 9:
4l tener el contenido de +N4 en la fracci'n no definida, se calcula la presi'n critica
siguiendo la siguiente expresi'n:
P P P
(¿¿ c ) A(¿¿ c ) % + $ A¿(¿¿c) P+ $ % ¿
Pc= $ P¿
$;&#@%
Coeficient
e
+arafinas, + Naftenos, N 4rom*ticos, 4
a1 ;&8?=;68?@ ;&8;#7??9@ ;&8#6#@@
a2 @&8=7@7@?;A 10−1 @N@;77;A
10−1
@&8@=?7=#A 10−1
a3 >@&;9?;=98A
10−2
>@&=?@786@6A
10−2
>@&=#6?;@A 10−2
a4 @&969;97@8A 10−3 @&6=#8?69?A
10−3
@&689???;A 10−3
a5 >@&==7????A
10−5
>@&9#@7;96A
10−5
>@&?8?9#9?7A 10−5
a6 @&?#98;?;A 10−7 @&677@##7=A
10−7
@&?9;;@;#A 10−7
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Donde Pc presi'n critica de la fracci'n pesada, psia
La presi'n crítica para cada corte de la fracci'n pesada es calculada de acuerdo
con las siguientes expresiones:
+arafinas:
P
(¿¿ c ) P=206.126096 n+29.67136
(0.227 n+0.340)2
¿
$;%
Naftenos:
P
(¿¿ c ) % =206.126096 n−206.126096
(0.227 n−0.137)2
¿
$;	%
4rom*ticos:
P
(¿¿ c ) A=206.126096 n−295.007504
(0.227 n+0.325)2
¿
$;&#?%
+aso ?
Calcular el factor ac-ntrico para cada corte de la fracci'n no definida siguiendo las
siguientes expresiones:
+arafinas:
ω¿¿¿
$;&#=%
Naftenos:
ω¿¿¿
$;&#;%
4rom*ticos:
ω¿¿¿
$;&#%
+aso =
Calcular la temperatura crítica de la fracci'n pesada usando la siguiente relaci'n:
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T
T T
(¿¿ c ) A(¿¿ c ) % + $ A¿
(¿¿c) P+ $ % ¿T c= $ P¿
$;&##%
DondeT c es igual a la temperatura critica de la fracci'n, B
Las temperaturas críticas de los cortes de las fracciones no definidas son
calculadas de la siguiente manera:
+arafinas:
T
P
(¿¿ c) P¿¿
¿−3.501952¿ω¿
1+¿¿
3log ¿1+¿
(¿¿ c) P=*¿
¿
$;%
Naftenos:
T
P(¿¿ c ) %
¿¿
¿−3.501952¿ω¿
1+¿¿3 log¿
1+¿(¿¿ c ) % =*1¿
¿
$;%
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4rom*ticos:
T
P(¿¿c ) A
¿¿
¿−3.501952
¿ω¿
1+¿¿
3 log¿1+¿
(¿¿ c ) A=*1 ¿¿
$;&8@%
Los factores * y *1 son definidos por las siguientes expresiones:
*=0.99670400+0.00043155n $;&86%
*1=0.99627245+0.00043155 n $;&89%
+aso ;
Calcular el factor ac-ntrico de la fracci'n pesada usando la correlaci'n de
Edmister:
ω=3 [ log
Pc
14 .70 ]7[ T c
T b−1]
−1 $;&9;%
D'nde
ω Es igual al factor ac-ntrico e la fracci'n pesada
Pc Es igual a la presi'n critica de la fracci'n pesada, psia
T c Es igual a la temperatura critica de la fracci'n pesada, B
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T b Es igual +unto de ebullici'n del peso promedio, B
5... *Btoo e Gerg<an
1ergman propuso un procedimiento detallado para caracteri)ar las fracciones de
hidrocarburos no definidas basadas en el c*lculo del contenido de +N4& El
procedimiento propuesto se origin' a partir del an*lisis extensi.o de datos
experimentales de gases pobres y sistemas condensados& 1ergman durante el
desarrollo de la correlaci'n asumi' (ue las parafinas, los naftenos y los
arom*ticos tienen el mismo punto de ebullici'n& El procedimiento se resume en los
siguientes pasos:
+aso 6
Estimar la fracci'n del peso de los arom*ticos en la fracci'n no definida, siguiendo
la siguiente expresi'n:
w A=8.47− K & $;&8?%
Donde
w A=¿ Fracci'n del peso de los arom*ticos
K w=¿ Factor de caracteri)aci'n de atson
El modelo posee la siguiente restricci'n en el contenido de compuestos
arom*ticos:
0.03 ( w A ( 0.35
+aso 9
4l estimar el contenido de arom*ticos la fracci'n del peso del corte de parafinas y
naftenos son calculados siguiendo el siguiente sistema de ecuaciones lineales:
w P+w % =1−w A $;&8=%
w P
ɣ P
+w %
ɣ %
= 1
ɣ −
w A
ɣ A $;&8;%
D'nde:
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w P=¿ Fracci'n del peso del corte de parafinas
w % =¿ Fracci'n del peso del corte de naftenos
G 2ra.edad especifica de la fracci'n no definidaɣ
ɣ P ,ɣ % ,ɣ A=¿ 2ra.edad especifica de los tres grupos en el punto de ebullici'n
de peso promedio de la fracci'n no definida& Estas gra.edades son calculadas a
partir de las siguientes relaciones:
ɣ P=0.582486+0.00069481 (T b−460 )−0.7572818 (10−6 ) (T b−460 )2
+0.3207736 (10−9 ) (T b−460 )3
$;&8;%
ɣ % =0.694208+0.0004909267 (T b−460 )−0.659746 (10−6 ) (T b−460 )2
+0.330966 (10−9) (T b−460 )3
$;&8%
ɣ A=0.916103−0.000250418 (T b−460 )+0.357967 (10−6 ) (T b−460 )2
+0.166318 ( 10−9 ) (T b−460 )3
$;&8#%
+ara este modelo se estableci' un contenido m*ximo de parafinas de @&9@ lacorrelaci'n predice resultados ra)onables hasta fracciones de C₁₅&
+aso ?
Calcular la temperatura critica, la presi'n crítica y el factor ac-ntrico para casa
corte
+arafinas:
T
(¿¿ c ) P=275.23+1.2061 (T b−460)−0.00032984 (T b−460 )2
¿ $;&88%
P
(¿¿ c ) P=573.011−1.13707 (T b−460 )+0.00131625 (T b−460 )2−0.85103 (10−6 ) (T b−460 )3
¿
$;&87%
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(ω) P=0.14+0.0009 (T b−460 )−0.233 (10−6 ) (T b−460 )2
$;&7@%
Naftenos:
T
(¿¿ c ) % =156.8906+2.6077 (T b−460)−0.003801 (T b−460 )2+0.2544 (10−5 ) (T b−460 )3
¿
$;&76%
P
(¿¿ c ) % =726.414−1.3275 (T b−460 )+0.9846 (10−3 ) (T b−460 )2−0.45169 ( 10−6 ) (T b−460)3
¿
$;&79%
(ω) % =(ω) P−0.075 $;&7?%
1ergman asigno .alores especiales para los factores ac-ntricos del C₈, C₉, C₁₀
C₈ (ω) % =0.26
C₉ (ω) % =0.27
C₁₀ (ω) % =0.35
4rom*ticos:
T
(¿¿ c ) A=289.535+1.7017 (T b−460 )−0.0015843 (T b−460 )2+0.82358 (10−6 ) (T b−460 )3
¿$;&7=%
P
(¿¿ c ) A=1184.514−3.44681 (T b−460)+0.0045312 (T b−460 )2−0.23416 (10−5 ) (T b−460)3
¿
$;&7;%
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(ω) A=(ω) P−0.1 $;,7%
+aso =
Calcular la presi'n critica, temperatura crítica y el factor ac-ntrico de la fracci'n no
definida mediante las siguientes relaciones:
P
P P
(¿¿ c ) A(¿¿ c ) % + $ A¿(¿¿c) P+ $ % ¿
Pc= $ P¿
$;&7#%
T T T
(¿¿ c ) A(¿¿ c ) % + $ A¿(¿¿c) P+ $ % ¿
T c= $ P¿
$;&78%
ω= $ P(ω) P+ $ % (ω) % + $ A (ω) A $;,77%
En 678= hitson sugiri' (ue los m-todos de +> y 1ergman basados en la
determinaci'n del +N4 no son tan precisos para la caracteri)aci'n de los fluidos
de un reser.orio (ue contengan fracciones m*s pesadas (ue C₂₀&
1asado en el modelo de 1ergman en 677? !il.a y odrigue) sugirieron usar las
siguientes expresiones cuando la temperatura del punto de ebullici'n y la
gra.edad específica de los cortes no son conocidas:
T b=447.08723ln ( M
64.2576 )+460 $;&6@@%
Psando la temperatura del punto de ebullici'n calculada con la expresi'n anterior
se calcula la gra.edad específica de la fracci'n mediante la siguiente expresi'n:
ɣ =0.132467ln (T b−460)+0.0116483 $;&6@6%
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Donde la temperatura del punto de ebullici'n est* dada en B
5.. Correlaciones grH+icas
Es importante presentar las propiedades en formas gr*ficas para una meor
comprensi'n de los comportamientos y las interrelaciones de las propiedades&
5..1. P%nto e e#%llici/n
!e han propuesto numerosos correlaciones gr*ficas a largo de los a3os para
determinar la propiedades físicas y críticas de las fracciones del petr'leo& La
mayor parte de estas correlaciones utili)an el punto de ebullici'n normal como uno
de los par*metros de la correlaci'n& Como se mencion' anteriormente ; m-todos
son utili)ados para definir el punto normal de ebullici'n $H41+, 41+, /41+, C41+,
/e41+%
Los siguientes pasos resumen el procedimiento usado para determinar latemperatura promedio del punto de ebullici'n&
+aso 6
1as*ndose en los datos de destilaci'n 4!0/ D>8 se calcula el punto de
ebullici'n promedio de la fracci'n .olum-trica:
VA#P=(t 10+t 30+ t 50+t 70+t 90) /5 $;&6@9%
Donde t es la temperatura en BF y los subíndices 6@, ?@, ;@, #@, y 7@ se refieren al
porcentae en .olumen (ue se recuper' durante la destilaci'n&
+aso 9
Calcular la pendiente de la cur.a de destilaci'n 4!0/ a partir de la siguiente
expresi'n:
Pendiente=(t 90−t 10)/80 $;&6@?%
!e ubica el .alor de la pendiente en la figura ;&6&
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Figura ;&6
+aso ?
Leer un factor de correcci'n para H41+ y aplicar la relaci'n
+unto de ebullici'n deseado G H41+ R factor de correcci'n $;&6@=%
5... Peso <olec%lar
La figura ;&9 muestra una correlaci'n grafica para determinar el peso molecular de
las fracciones de petr'leo a partir de /e41+ y su gra.edad 4+J&
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Figura ;&9
5... Te<&erat%ra critica
La temperatura critica de la fracci'n del petr'leo puede ser determinado usando la
siguiente correlaci'n grafica $Figura ;&?%, los par*metros re(ueridos para poder
utili)ar la correlaci'n son la gra.edad 4+J y el punto de ebullici'n promedio molar
de las fracciones no definida&
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Figura ;&?
Presi/n critica
Etileno
n - Pentano
Iso - Pentano
iso -
N - Butano
Iso - Butileno
Iso - Butano
Propano
Propilen
Acetileno
Etilen
Metan
Gravedad API
Fe!"e#$ Te%&era"ra 'r"'a v# Pe#
&r%ed *.P + ,e##. Te%&era"ra
&#ed'r"'a v# &r%ed %lar *.P -
Gravedad API
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La figura ;&= es una correlaci'n gr*fica de la presi'n crítica de las fracciones no
definidas, est* en funci'n del /e41+ y la gra.edad 4+J&
Figura ;&=