Post on 14-Apr-2016
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DISEÑO DEL MURO DE CONCRETO ARMADO - MURO TIPO I
PROYECTO: "CANAL DE RIEGO CHACACUCHO - TARAPAMPA
PREDIMENSIONAMIENTO DATOS
P=1000 Kg Sc=70 Kg/m2Peso específico del rellenoPeso específico del concreto
t1=0.25Calidad diseño de concreto
i1 = 0.00 i1 i2 i2 = 0.10 Ang.fricc.Intern. suelo a contenerCapacidad portante del terreno
1 1
Coef. de fricción concreto-terrenoEspesor de recubrimiento del aceroEsfuerzo de fluencia del acero
RELLENOh=1.50 H=1.90 RESULTADO DE ESTABILIDAD
Soporte del sueloExentricidad de la resultante
Mat.granular Estabilidad al volteoEstabilidad al deslizamiento
Drenaje Fuerzas cortantes Base del muro
hr=0.40 En talón dorsal
DIMENSIONAMIENTO DEL ACEROh1=0.40
Acero vertical en muroho=0.00 A t3=0.00 t4=0.15 Acero horizontal parte baja del muro
0.63 B3=0.00 ExteriorInterior
B1=0.50 t2=0.40 B2=0.60 Acero horizontal parte alta del muroExterior
B=1.50 InteriorAcero en talón dorsalAcero en talón frontal
ESQUEMATIZACION DE LAS CARGAS Acero en diente contra deslizam.
Cortar la mitad del acero vertical a una altura de Longitud de anclaje del acero vertical será de
P'a
P6
P7
Pantalla
Talón frontalTalon dorsal
P8
P1
P2P3
t3 t1 t4
P9
t1
106
CALCULOS
1 CALCULO DE LOS COEFICIENTES DE PRESIÓN ACTIVA Y PASIVAPara un relleno con superficie superior horizontal, se tieneKa = (1-SENØ)/(1+SENØ) = 0.33Kp = (1+SENØ)/(1-SENØ) = 3.00
P4
P54
P8 P2P3
2 CÁLCULO DEL MOMENTO DE VUELCO DEBIDO A LA PRESIÓN ACTIVA PaCálculo de altura equivalente de la sobrecarga hs
0.04 mPi Pa (Tn) Xi (m) Mv (Tn-m)
Empuje activo 1.113 0.63 0.701Sobrecarga 0.047 0.95 0.045TOTAL 1.160 Tn 0.746 Tn-m
3 CÁLCULO DEL MOMENTO DE VOLTEO Mv CON RESPECTO AL PUNTO "A" DEBIDO AL SUELO
Pi Pi (Tn) Xi (m) Mr (Tn-m)P1 0.900 0.625 0.563P2 0.270 0.800 0.216P3 0.000 0.500 0.000P4 1.440 0.750 1.080P5 0.000 0.708 0.000P6 0.208 0.850 0.177P7 1.665 1.200 1.998P8 0.370 0.250 0.093
P9 0.000 0.500 0.000P10 P 1.000 0.625 0.625Sc 0.044 1.200 0.053
TOTAL 5.898 Tn 4.804
4 CÁLCULO DEL PUNTO DE APLICACIÓN DE LA FUERZA ACTUANTEX = (Mr-Mv)/P 0.69 mExcentricidade = B/2-X = 0.06 m, como e < B/6, entonces OK
0.98 kg/cm2 < = Cps = 1.8 OK
0.47 kg/cm2 < Cps = 1.8 OK
Para X=B1, q1 = 7,599.77 kg/m2Para X=B1+t2, q2 = 7,013.11 kg/m2
5 CHEQUEO POR VOLTEO (Cv)Cv = Mr/Mv = 6.44 > FSV=2 OK
6 CHEQUEO POR DESLIZAMIENTO (Cd)El deslisamiento se puede producirse en la interfase base del muro y el suelo
0.50El deslisamiento se puede producir entresuelo-suelo por debajo de la base del muro
0.52
Pp= 1.7764.10 > FSD=1.5 OK
7 CALCULO DEL ACERO EN EL MUROCálculo de presión activa que hace fallar la pantalla
Cálculo de altura equivalente de la sobrecarga hs0.04 m
Pi Pa (Tn) Yi (m) M (Tn-m)
hs = Sc/s =
1/2*Ka*s*H2
Ka*s*hs*H
t1*h*gcº1/2*(t4*h)*gcº1/2*(t3*h)*gcºB*h1*gcº1/2(t1+B3)*ho*gcº1/2*(t4*h)*gsB2*h*gshr*B1*gs
t3*hr2*s/(2*h)
B2*hs*gs
qmax = P(1+6e/B)/B =
qmin
= P(1-6e/B)/B =
Luego, q = (qmin
-qmax
)/B*X+qmax
Coefic. de fricción =
= 0.9 * tan(Øs) =Utilizando el menor se tiene:
1/2*Kp*s*(ho+h1+hr)2=FD = ( P+Pp)/Pa=
hs = Sc/s =
Empuje activo 0.69 h/3 0.50 0.347Sobrecarga 0.04 h/2 0.75 0.026TOTAL 0.729 Tn 0.373 Tn-m
Luego, el Mu = 1.7 * Mv = 0.63 Tn-m
Cálculo del peralte efectivo (d)d = t2 - r = 35.00 cm
Calculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
0.5 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Expresándolo como una ecuación cuadrádica estandar se tiene:
Resolviendo la ecuación cuadrática se optine, p = 0.01 %
Area de acero vertical0.48 cm2
As mín/2 = (0.0015b*t2)/2= 3.00 cm2 Se considera solo mitad pq se va usar acero a ambos ladosLuego resulta As = 3.00 cm2
Area del acero horizontalDe la base hasta la parte mediaAs mín = 0.0025b*t2 = 10.00 cm2De la parte media a superiorAs mín = 0.0025b*t' = 8.13 cm2
Espaciamiento máximo del aceroS < = 3d Y S<= 45 cm
1/2*Ka*s*h2
Ka*s*hs*h
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
(0.59*Fy2/f'c)*p2 - Fy*p + Ru/0.9 = 0
As = p*d*b, b=100, As =
8 DISTRIBUCION DEL ACERO EN EL MURODistribución del acero vertical
Usar Ø 1/2'' @ 43.0 cm Smax / 2 = ### OK
Distribución del acero horizontal inferiorEl exterior con las 2/3 partesUsar Ø 1/2 @ 19.0 cm Smax = 45cm OKEl interior con 1/3Usar Ø 1/2 @ 38.5 cm Smax = 45cm OK
Distribución del acero horizontal superiorEl exterior con las 2/3 partesUsar Ø 1/2 @ 23.5 cm Smax = 45cm OKEl interior con 1/3Usar Ø 3/8 @ 26.0 cm Smax = 45cm OK
9 LONGITUD DE ANCLAJE PARA EL ACERO VERTICAL
Para Ø<7/8,
Para Ø>=7/8,Luego, resulta L = 50 cm
10 CORTE DE LA MITAD DEL ACERO VERTICALMomento resistente en base y corona para el acero elegido a doble espaciamiento, es decir 1/2'' @ 86cm Luego As= 1.50 cm2 Smax = 45cm OK
a = As*fy / ( 0.85*f'c*100 ) = 0.35 cmEn la corona M1 = Ø*As*fy*(t1-r - a/2) = 1.12 Tn-mEn la base M2 = Ø*As*fy*( d - a/2 ) = 1.97 Tn-m
hi hi + d Mr DMF1.50 1.50 1.124 0 0.001.35 1.50 1.209 0.001 0.001.20 1.50 1.2941 0.007 0.001.05 1.50 1.3791 0.02 0.000.90 1.50 1.4642 0.045 0.000.75 1.50 1.5492 0.085 0.000.60 1.50 1.6343 0.143 0.000.45 1.50 1.7193 0.224 0.000.30 1.50 1.8044 0.33 0.000.15 1.50 1.8894 0.466 0.000.00 1.50 1.9745 0.634 0.00
Hallando la interseccion de la ecuación cúbica del DMF y la recta formadapor M1 y M2, se determina el punto de intersección para hi = 0.00 mEl corte de la mitad del refuerzo vertical se efectuará en hi + d = 1.5 m, osea no cortar por acero minimo
12 VERIFICACION DE LA FUERZA CORTANTE EN LA BASE DEL MURO
1239 Kg
22849 KgComo Vu < ØVc, OK
13 CÁLCULO DE ACERO EN LA ZAPATA
Talón dorsal
L = Ø*fy*0.9/(6.63*f'c0.5 )
L = Ø*fy*0.9/(5.31*f'c0.5 )
Vu=1.7*(1/2*Ka*s*h2+Ka*s*hs*h) =
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
0 2 4 6 8 10 120.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
4.50
DMF
Mr
5348 Kg/m
-705 Kg-mCalculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
-0.58 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Resolviendo la ecuación cuadrática, p = -0.02 %
-0.5 cm2As mín = 0.0020b*h1 = 8.0 cm2Luego, As = 8.0 cm2Distribución del acero vertical: Usar Ø 1/2'' @ 16.0 cm Smax = 45cm OK
Verificando la fuerza cortanteVu=Wu*B2*-1.7*(q2+qmin)*B2/2 = -2748 Kg
22849 KgComo Vu < ØVc OK
Talón frontal
1927 Kg-mCalculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
1.57 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Resolviendo la ecuación cuadrática, p = 0.04 %
1.5 cm2As mín = 0.0020b*h1 = 8.0 cm2 Luego, As = 8.0 cm2Distribución del acero vertical: Usar Ø 1/2'' @ 16.0 cm Smax = 45cm OK
Wu = 1.4*(s*h+h1+C156+h1*cº)+1.7*Sc =
Mu=Wu*B22/2-1.7*(q2*B22/6+qmin*B22/3) =
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
As = p*d*b, b=100, As =
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
Mu=1.7*(qmax*B12/3+q1*B12/6) =
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
As = p*d*b, b=100, As =
Verificando la fuerza cortanteVu=1.7*B1/2*(qmax+q1) = 7395 Kg
22849 KgComo Vu < ØVc, OK
Diente contra el deslizamiento
Empuje pasivo Pp= 0.00 TnBrazo del momento Y = (3*(h1+hr)+2*ho)*ho/(6*(h1+hr)+3*ho) = 0.00
Mn = Pp*Y = 0.00 Tn-mMu = 1.4 * Mn = 0
Peralted = B3 - r = -5 cm
Calculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
0 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Resolviendo la ecuación cuadrática, p = 0.00 %Area de acero vertical
0.00 cm2As mín = 0.0015b*B3 = 0.00 cm2Luego resulta As = 0.00 cm2Distribución del acero vertical: Usar Ø 1/2'' @ 0.0 cm Smax =
Verificando la fuerza cortante
3019 Kg
-3264 Kg
Forma alternada de colocar el acero vertical 1/2'' 0.25 86.0cm 86.0cm
@23.5cm 1/2''@26cm
1/2''@86cm
1.50 m
1/2''@43cm 1.5 m, osea no cortar por acero minimo
1/2'' 1/2'' 1/2'' @16cm
@19cm @38.5cm
0.40 1/2'' 1/2'' 1/2''
0.00 1/2'' 0.40 1/2''@16cm @38.5cm
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
Kp*s*(h1+hr)ho+Kp*gs*ho2/2
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
As = p*d*b, b=100, As =
Vu=1.7*(1/2*Kp*s*(ho+h1+hr)2) =
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
0.50 0.40 0.60
DISEÑO DEL MURO DE CONCRETO ARMADO - MURO TIPO I
ACERO DE REFUERZOPeso específico del relleno 1850.00 Kg/m3 Ø Area ØPeso específico del concreto 2400.00 Kg/m3 " cm2 cm
1/4 0.32 0.635Calidad diseño de concreto f'c 210.00 Kg/cm2 3/8 0.71 0.952Ang.fricc.Intern. suelo a contener Ø 30.00 º 1/2 1.29 1.270Capacidad portante del terreno 1.45 Kg/cm2 5/8 2.00 1.588Coef. de fricción concreto-terreno f2 0.500 3/4 2.84 1.905Espesor de recubrimiento del acero r 0.05 m 7/8 3.87 2.222Esfuerzo de fluencia del acero fy 4200.00 Kg/cm2 1 5.10 2.540
1 3/8 10.06 3.580RESULTADO DE ESTABILIDAD
OK OKExentricidad de la resultante OK
OKEstabilidad al deslizamiento OK
OK En talón frontal OKOK Diente
DIMENSIONAMIENTO DEL ACEROØ @ Smax
Acero vertical en muro 1/2'' 43.0 cm 45cm OKAcero horizontal parte baja del muro
1/2'' 19.0 cm 45cm OK 1/2'' 38.5 cm 45cm OK
Acero horizontal parte alta del muro 1/2'' 23.5 cm 45cm OK 3/8'' 26.0 cm 45cm OK 1/2'' 16.0 cm 45cm OK 1/2'' 16.0 cm 45cm OK
Acero en diente contra deslizam. 1/2'' 0.0 cm
Cortar la mitad del acero vertical a una altura de 1.5 m, osea no cortar por acero minimoLongitud de anclaje del acero vertical será de 50 cm
gsgcº
gt
Se considera solo mitad pq se va usar acero a ambos lados
1.5 m, osea no cortar por acero minimo
0 2 4 6 8 10 120.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
4.50
DMF
Mr
Forma alternada de colocar el acero vertical
1.5 m, osea no cortar por acero minimo
DISEÑO DEL MURO DE CONCRETO ARMADO PARA CONTENCION DE TERRENO
PROYECTO: "CREACION DEL CERCO PERIMETRICO DE LA I.E SAN JERONIMO DEL DISTRITO DE HUACACHI - HUARI - ANCASH"
PREDIMENSIONAMIENTO DATOS
P=1000 Kg Sc=200 Kg/m2Peso específico del rellenoPeso específico del concreto
t1=0.25Calidad diseño de concreto
i1 = 0.00 i1 i2 i2 = 0.04 Ang.fricc.Intern. suelo a contenerCapacidad portante del terreno
1 1
Coef. de fricción concreto-terrenoEspesor de recubrimiento del aceroEsfuerzo de fluencia del acero
RELLENOh=3.70 H=4.10 RESULTADO DE ESTABILIDAD
Soporte del sueloExentricidad de la resultante
Mat.granular Estabilidad al volteoEstabilidad al deslizamiento
Drenaje Fuerzas cortantes Base del muro OK
hr=0.40 En talón dorsal OK
DIMENSIONAMIENTO DEL ACEROh1=0.40
Acero vertical en muroho=0.00 A t3=0.00 t4=0.15 Acero horizontal parte baja del muro
1.13 B3=0.00 ExteriorInterior
B1=1.00 t2=0.40 B2=1.50 Acero horizontal parte alta del muroExterior
B=2.90 InteriorAcero en talón dorsalAcero en talón frontal
ESQUEMATIZACION DE LAS CARGAS Acero en diente contra deslizam.
Cortar la mitad del acero vertical a una altura de Longitud de anclaje del acero vertical será de
P'a
P4
P6
P7
Pantalla
Talón frontalTalon dorsal
P8
P1
P2P3
t3 t1 t4
P9
t1
106
CALCULOS
1 CALCULO DE LOS COEFICIENTES DE PRESIÓN ACTIVA Y PASIVAPara un relleno con superficie superior horizontal, se tiene
Ka = (1-SENØ)/(1+SENØ) = 0.33Kp = (1+SENØ)/(1-SENØ) = 3.00
P54
2 CÁLCULO DEL MOMENTO DE VUELCO DEBIDO A LA PRESIÓN ACTIVA PaCálculo de altura equivalente de la sobrecarga hs
0.11 mPi Pa (Tn) Xi (m) Mv (Tn-m)
Empuje activo 5.183 1.37 7.101Sobrecarga 0.278 2.05 0.570TOTAL 5.461 Tn 7.671 Tn-m
3 CÁLCULO DEL MOMENTO DE VOLTEO Mv CON RESPECTO AL PUNTO "A" DEBIDO AL SUELO
Pi Pi (Tn) Xi (m) Mr (Tn-m)P1 2.220 1.125 2.498P2 0.666 1.300 0.866P3 0.000 1.000 0.000P4 2.784 1.450 4.037P5 0.000 1.208 0.000P6 0.513 1.350 0.693P7 10.268 2.150 22.075P8 0.740 0.500 0.370
P9 0.000 1.000 0.000P10 P 1.000 1.125 1.125Sc 0.305 2.150 0.656
TOTAL 18.496 Tn 32.320
4 CÁLCULO DEL PUNTO DE APLICACIÓN DE LA FUERZA ACTUANTEX = (Mr-Mv)/P 1.33 mExcentricidade = B/2-X = 0.12 m, como e < B/6, entonces OK
0.79 kg/cm2 < = Cps = 1.45 OK
0.48 kg/cm2 < Cps = 1.45 OK
Para X=B1, q1 = 6,858.61 kg/m2Para X=B1+t2, q2 = 6,431.38 kg/m2
5 CHEQUEO POR VOLTEO (Cv)Cv = Mr/Mv = 4.21 > FSV=2 OK
6 CHEQUEO POR DESLIZAMIENTO (Cd)El deslisamiento se puede producirse en la interfase base del muro y el suelo
0.50El deslisamiento se puede producir entresuelo-suelo por debajo de la base del muro
0.52
Pp= 1.7762.00 > FSD=1.5 OK
7 CALCULO DEL ACERO EN EL MUROCálculo de presión activa que hace fallar la pantalla
Cálculo de altura equivalente de la sobrecarga hs0.11 m
Pi Pa (Tn) Yi (m) M (Tn-m)
Empuje activo 4.22 h/3 1.23 5.206Sobrecarga 0.25 h/2 1.85 0.456TOTAL 4.468 Tn 5.662 Tn-m
hs = Sc/s =
1/2*Ka*s*H2
Ka*s*hs*H
t1*h*gcº1/2*(t4*h)*gcº1/2*(t3*h)*gcºB*h1*gcº1/2(t1+B3)*ho*gcº1/2*(t4*h)*gsB2*h*gshr*B1*gs
t3*hr2*s/(2*h)
B2*hs*gs
qmax
= P(1+6e/B)/B =
qmin
= P(1-6e/B)/B =
Luego, q = (qmin
-qmax
)/B*X+qmax
Coefic. de fricción =
= 0.9 * tan(Øs) =Utilizando el menor se tiene:
1/2*Kp*s*(ho+h1+hr)2=FD = ( P+Pp)/Pa=
hs = Sc/s =
1/2*Ka*s*h2
Ka*s*hs*h
Luego, el Mu = 1.7 * Mv = 9.63 Tn-m
Cálculo del peralte efectivo (d)d = t2 - r = 35.00 cm
Calculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
7.9 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Expresándolo como una ecuación cuadrádica estandar se tiene:
Resolviendo la ecuación cuadrática se optine, p = 0.21 %
Area de acero vertical7.46 cm2
As mín/2 = (0.0015b*t2)/2= 3.00 cm2 Se considera solo mitad pq se va usar acero a ambos ladosLuego resulta As = 7.46 cm2
Area del acero horizontalDe la base hasta la parte mediaAs mín = 0.0025b*t2 = 10.00 cm2De la parte media a superiorAs mín = 0.0025b*t' = 8.13 cm2
Espaciamiento máximo del aceroS < = 3d Y S<= 45 cm
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
(0.59*Fy2/f'c)*p2 - Fy*p + Ru/0.9 = 0
As = p*d*b, b=100, As =
8 DISTRIBUCION DEL ACERO EN EL MURODistribución del acero vertical
Usar Ø 1/2'' @ 17.3 cm Smax / 2 = ### OK
Distribución del acero horizontal inferiorEl exterior con las 2/3 partesUsar Ø 1/2 @ 19.0 cm Smax = 45cm OKEl interior con 1/3Usar Ø 1/2 @ 38.5 cm Smax = 45cm OK
Distribución del acero horizontal superiorEl exterior con las 2/3 partesUsar Ø 1/2 @ 23.5 cm Smax = 45cm OKEl interior con 1/3Usar Ø 3/8 @ 26.0 cm Smax = 45cm OK
9 LONGITUD DE ANCLAJE PARA EL ACERO VERTICAL
Para Ø<7/8,
Para Ø>=7/8,Luego, resulta L = 50 cm
10 CORTE DE LA MITAD DEL ACERO VERTICALMomento resistente en base y corona para el acero elegido a doble espaciamiento, es decir 1/2'' ### Luego As= 3.73 cm2 Smax = 45cm OK
a = As*fy / ( 0.85*f'c*100 ) = 0.88 cmEn la corona M1 = Ø*As*fy*(t1-r - a/2) = 2.76 Tn-mEn la base M2 = Ø*As*fy*( d - a/2 ) = 4.88 Tn-m
hi hi + d Mr DMF
3.70 4.05 2.7593 0 0.00
3.33 3.68 2.9709 0.017 0.00
2.96 3.31 3.1825 0.102 0.00
2.59 2.94 3.3941 0.309 0.00
2.22 2.57 3.6057 0.691 0.00
1.85 2.20 3.8173 1.3 0.00
1.48 1.83 4.0289 2.191 0.00
1.11 1.46 4.2405 3.416 0.89
0.74 1.09 4.4521 5.028 0.00
0.37 0.72 4.6637 7.08 0.00
0.00 0.35 4.8753 9.626 0.89
Hallando la interseccion de la ecuación cúbica del DMF y la recta formadapor M1 y M2, se determina el punto de intersección para hi = 0.89 mEl corte de la mitad del refuerzo vertical se efectuará en hi + d = 1.24 m
12 VERIFICACION DE LA FUERZA CORTANTE EN LA BASE DEL MURO
7595 Kg
22849 KgComo Vu < ØVc, OK
13 CÁLCULO DE ACERO EN LA ZAPATA
Talón dorsal11267 Kg/m
L = Ø*fy*0.9/(6.63*f'c0.5 )
L = Ø*fy*0.9/(5.31*f'c0.5 )
Vu=1.7*(1/2*Ka*s*h2+Ka*s*hs*h) =
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
Wu = 1.4*(s*h+h1+C156+h1*cº)+1.7*Sc =
0 2 4 6 8 10 120.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
4.50
DMF
Mr
2418 Kg-mCalculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
1.97 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Resolviendo la ecuación cuadrática, p = 0.05 %
1.8 cm2As mín = 0.0020b*h1 = 8.0 cm2Luego, As = 8.0 cm2Distribución del acero vertical: Usar Ø 1/2'' @ 16.0 cm Smax = 45cm OK
Verificando la fuerza cortanteVu=Wu*B2*-1.7*(q2+qmin)*B2/2 = 2543 Kg
22849 KgComo Vu < ØVc OK
Talón frontal
6435 Kg-mCalculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
5.25 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Resolviendo la ecuación cuadrática, p = 0.14 %
4.9 cm2As mín = 0.0020b*h1 = 8.0 cm2 Luego, As = 8.0 cm2Distribución del acero vertical: Usar Ø 1/2'' @ 16.0 cm Smax = 45cm OK
Mu=Wu*B22/2-1.7*(q2*B22/6+qmin*B22/3) =
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
As = p*d*b, b=100, As =
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
Mu=1.7*(qmax*B12/3+q1*B12/6) =
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
As = p*d*b, b=100, As =
Verificando la fuerza cortanteVu=1.7*B1/2*(qmax+q1) = 12567 Kg
22849 KgComo Vu < ØVc, OK
Diente contra el deslizamiento
Empuje pasivo Pp= 0.00 TnBrazo del momento Y = (3*(h1+hr)+2*ho)*ho/(6*(h1+hr)+3*ho) = 0.00
Mn = Pp*Y = 0.00 Tn-mMu = 1.4 * Mn = 0
Peralted = B3 - r = -5 cm
Calculo de la cuantía del acero mediante el parámetro Ru:
0 Kg/cm2Por otro lado, Ru = 0.9*p*Fy*(1-0.59*p*Fy/f'c)Resolviendo la ecuación cuadrática, p = 0.00 %Area de acero vertical
0.00 cm2As mín = 0.0015b*B3 = 0.00 cm2Luego resulta As = 0.00 cm2Distribución del acero vertical: Usar Ø 1/2'' @ 0.0 cm Smax =
Verificando la fuerza cortante
3019 Kg
-3264 Kg
Forma alternada de colocar el acero vertical 1/2'' 0.25 34.6cm 34.6cm
@23.5cm 1/2''@26cm
1/2''@34.6cm
3.70 m
1/2''@17.3cm 1.24
1/2'' 1/2'' 1/2'' @16cm
@19cm @38.5cm
0.40 1/2'' 1/2'' 1/2''
0.00 1/2'' 0.40 1/2''@16cm @38.5cm
1.00 0.40 1.50
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
Kp*s*(h1+hr)ho+Kp*gs*ho2/2
Ru = Mu*/(b*d2), para b=1 m, Ru =
As = p*d*b, b=100, As =
Vu=1.7*(1/2*Kp*s*(ho+h1+hr)2) =
ØVc=0.85*0.53*f'c0.5*b*d =
DISEÑO DEL MURO DE CONCRETO ARMADO PARA CONTENCION DE TERRENO
"CREACION DEL CERCO PERIMETRICO DE LA I.E SAN JERONIMO DEL DISTRITO DE HUACACHI - HUARI - ANCASH"
ACERO DE REFUERZO1850.00 Kg/m3 Ø Area Ø2400.00 Kg/m3 " cm2 cm
1/4 0.32 0.635f'c 210.00 Kg/cm2 3/8 0.71 0.952
Ang.fricc.Intern. suelo a contener Ø 30.00 º 1/2 1.29 1.270Capacidad portante del terreno 1.45 Kg/cm2 5/8 2.00 1.588Coef. de fricción concreto-terreno f2 0.500 3/4 2.84 1.905Espesor de recubrimiento del acero r 0.05 m 7/8 3.87 2.222Esfuerzo de fluencia del acero fy 4200.00 Kg/cm2 1 5.10 2.540
1 3/8 10.06 3.580RESULTADO DE ESTABILIDAD
OK OKOKOKOK
En talón frontal OKDiente
DIMENSIONAMIENTO DEL ACEROØ @ Smax
1/2'' 17.3 cm 22.5cm OKAcero horizontal parte baja del muro
1/2'' 19.0 cm 45cm OK 1/2'' 38.5 cm 45cm OK
Acero horizontal parte alta del muro 1/2'' 23.5 cm 45cm OK 3/8'' 26.0 cm 45cm OK 1/2'' 16.0 cm 45cm OK 1/2'' 16.0 cm 45cm OK
Acero en diente contra deslizam. 1/2'' 0.0 cm
Cortar la mitad del acero vertical a una altura de 1.24 mLongitud de anclaje del acero vertical será de 50 cm
gsgcº
gt
1.24 m
0 2 4 6 8 10 120.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
4.50
DMF
Mr
Forma alternada de colocar el acero vertical
Forma alternada de colocar el acero vertical 3/8'' 0.15 41.1cm 41.1cm
@21cm 1/4''@19cm
3/8''@41.1cm
2.40 m
3/8''@20.5cm 0.78
3/8'' 3/8'' 1/4'' @8.5cm
@17cm @15cm
0.40 3/8'' 1/4'' 3/8''
0.00 3/8'' 0.25 1/4''@8.5cm @15cm