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COMPLEMENTO Nº2 VOLUMEN N° 3 MANUAL DE CARRETERAS Instrucciones y Criterios de Diseño
Junio 2004
MOP – DGOP – DIRECCION DE VIALIDAD – CHILE _________________________________________________________________
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VOLUMEN N°3 “INSTRUCCIONES Y CRITERIOS DE DISEÑO” MANUAL DE CARRETERAS – DIRECCION DE VIALIDAD
Versión: JUNIO 2002 Aprobado por Resuelvo D.V. (Exento) N°9879 del 04 de Diciembre de 2002
COMPLEMENTO N°2 – JUNIO 2004
RESUELVO D.V. (Exento) N° 6030 del 30 de Julio de 2004
A. FE DE ERRATAS A VOLUMEN Nº3, VERSION JUNIO 2002
Dice Esta recta.....correspondiente a la indicación del talud en el.....del gráfico.
3.602.302 Deslizamientos
FACTOR DE SEGURIDAD – METODO GRAFICO
4º párrafo Debe decirEsta recta.....correspondiente a la inclinación del talud en el.....del gráfico.
Dice 0.125
Debe decir 0,125
Dice 0.0156
3.604.105 Módulos Resilientes y Elásticos.
Ecuación 3.604.105.5 (Nueva Designación 3.604.105(2).3)
Debe decir 0,0156
Dice 4.754 3.604.202 Ecuaciones de Diseño.
Ecuación 3.604.202.1 Debe decir 4,754
Dice )5,1(p)(p
log G f
i
−
−= fp
3.604.202 Ecuaciones de Diseño.
Ecuación 3.604.202.4 Debe decir
)5,1(p)(p
log G i
i
−
−= fp
Dice DEFLEX: Deflexión de esquina de la losa (ecuación 3.604.21.2), mm.
3.604.212(3) Verificación del Escalonamiento sin Barras de Traspaso de Cargas.
Ecuación 3.604.211.13 (Nueva designación 3.604.212(3).1)
En listado de variables Debe decir DEFLEX: Deflexión de esquina de la
losa (ecuación 3.604.211.14), cm.
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Dice a: Radio del área de carga, 14,37 mm
Debe decir a: Radio del área de carga, 14,37 cm
Dice l: Radio de rigidez relativa sistema losa fundación, mm
3.604.212(3) Verificación del Escalonamiento sin Barras de Traspaso de Cargas.
Ecuación 3.604.211.14 (Nueva designación 3.604.212(3).2)
En listado de variables Debe decir l: Radio de rigidez relativa sistema losa
fundación, cm
Dice DEFLEX: Deflexión de esquina de la losa (ecuación 2,15), cm.
3.604.212(3) Verificación del Escalonamiento sin Barras de Traspaso de Cargas.
Ecuación 3.604.211.16 (Nueva designación 3.604.212(3).4)
En listado de variables Debe decir DEFLEX: Deflexión de esquina de la losa
(ecuación 3.604.211.14), cm.
Dice 0,385 3.605.104(3)c) Método Basado en la Vida Util Remanente.
Ecuación 3.605.104.4 (Nueva designación 3.605.104(3).2) Debe decir 0,358
Dice 180 TABLA 3.708.302(5).A DISTRIBUCIONES GRANULOMETRICAS DE ENROCADOS DE PROTECCION-Columna Peso,Clase II Debe decir 200
B. MODIFICACIONES
B.1 Compleméntese el Numeral 3.604.105(2) Módulo Elástico de un Sistema Bicapa de fecha Junio 2002, agregándose, al final de éste, el siguiente párrafo de fecha Junio 2004: Las ecuaciones anteriores permiten calcular únicamente el módulo resiliente combinado de una subrasante a la cual se le incluye sólo una capa de mejoramiento.
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B.2 Modifíquense y renumérense las siguientes ecuaciones, correspondientes al Numeral 3.604.212 Determinación de Espesores
Dice:
⋅⋅−
⋅−
×⋅−⋅=
5,075,05,02,0
2 0308,000158,0622,5180547,4227,4743,012.80
c
bb
bbl E
EHkxHE
lDσ
(ec. 3.604.211.2) Debe decir:
⋅⋅−
⋅−
⋅−⋅=
5,075,05,02,0
2 0308,000158,0180547,4227,4743,012.80
c
bb
bbl E
EHkxHE
lDσ
(ec. 3.604.212(1).2) Dice:
l = (ec. 3.604.211.3) Debe decir: l = 5,622 (ec. 3.604.212(1).3) Dice: l = (ec. 3.604.211.15) Debe decir: l = 0,562 (ec. 3.604.212(3).3)
B.3 Incorpórese al Volumen Nº3, el Indice de Ecuaciones de Junio 2004; el cual designa y/o modifica la numeración del Volumen. Se adjunta (28 páginas).
El presente “Complemento Nº2 – Junio 2004” del Volumen Nº 3 “Instrucciones y Criterios de Diseño”, versión Junio 2002, ha sido confeccionado y editado por SDD-DEV-Manual de Carreteras de la Dirección de Vialidad, con apoyo de especialistas del Servicio.
( )42
3
112 kDEc
⋅µ−⋅⋅
( )42
3
112 kDEc
⋅µ−⋅
⋅⋅
( )42
3
112 kDEc
⋅µ−⋅⋅
( )42
3
112 kDEc
⋅µ−⋅
⋅⋅
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INDICE GENERAL DE ECUACIONES
NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.202.2.1 Distancia de Parada i) (r 254
V 3,6
tp V Dp2
±+
⋅=
3.202.402.1 Despeje lateral visibilidad en planta
⋅π⋅
−= R Dv 100 cos 1 R máx a
3.203.202.1 Largo de la Alineación Recta Lr (m) = 20 Vp
3.203.302.1 Radio Mínimo Absoluto máx) t (pmáx 127
Vp Rm+
=2
3.203.302(1).1 R mín en el Eje de Trazado R mín en Eje de Trazado = R mín absoluto + m/2 + (n-1) ⋅ a
3.203.303(5).1 Línea de Máxima Pendiente q% = ( i % + p%) / √2
3.203.305(3).1 Longitud del desarrollo del peralte ∆
∆⋅=
p a nI
3.203.305(3).2 Tasa de giro tg = n . a/∆
3.203.305(3).3 Longitud de transición l = (2 n . a . p)/ ∆
3.203.306(4).1 Ensanche parcial en = (E/L) ⋅ ln
3.203.402(2).1 Ecuación paramétrica clotoide A² = R . L
3.203.402(2).2 Expresión que liga
R, L y τ RL,
AL
radianes 502
τ 2
2
==
3.203.402(2).3 Expresión que liga
R, L y τ RL31,831 cent. grados =τ
3.203.403.1 Criterio para parámetro A de ec. 3.203.402(2).1 R/3 ≤ A ≤ R
3.203.403.2 Criterio para parámetro A de ec. 3.203.402(2).1 A ≥ (12R³)0,25
3.203.403.3 Criterio para parámetro A de ec. 3.203.402(2).1
1/2
∆R p a n A
⋅⋅⋅
≥
3.203.403.4 Criterio para parámetro A de ec. 3.203.402(2).1
1/22
p 1,27 R
Ve J 46,656
R Ve A
−=
3.203.404(1).1 Desarrollo de la curva circular retranqueada Dc=R (ω - 2 τp)/63,662
3.204.401.1 Angulo de deflexión entre dos rasantes que se cortan θ radianes = (i1 – i 2)
3.204.401.2 Desarrollo de la curva vertical de enlace Lv = R ⋅ θ = R ⋅(i1 –i2)
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.204.401.3 Longitud de la curva vertical de enlace 2T = K⋅ θ = K ⋅ i1 – i2
3.204.403 (1).1 Parámetro curva vertical convexa ( ) h h 2 / DpKv 2
21 +⋅= 2
3.204.403(2).1 Parámetro curva vertical cóncava ( )sen β Dph/2DpKc 2 +=
3.204.403(3).1 Parámetro mínimo para
curva vertical cóncava bajo estructuras ( )4348 hhc
²DvK ce +−=
3.204.404.1
Longitud mínima de las curvas verticales, por
condición de comodidad y estética
2T (m) ≥ Vp (km/h)
3.204.404.2 Ecuación para determinar el parámetro mínimo admisible K = 2T Mínimo / θ = Vp/ θ
3.204.405.1 Parámetro mínimo para visibilidad adelantamiento
2
512
aa hh/2DK
+=
3.302.503.1 Angulo del centro de curvas circulares 4R
Em senarc 2Ω =
3.302.503.2 Desarrollo total a lo largo de curvas circulares Dt = 2 R Ω/ 63,662
3.302.503.3 Longitud de proyección recta Lt = 2T (1 + cos Ω)
3.302.503.4 Factor ecuación 3.302.503.3 Rtg T
=
2Ω
3.302.602(2).1
Velocidad alcanzada en tiempo tx(s) para un
vehículo que quedó sin frenos circulando a la
velocidad de proyecto Vp
V(m/s) = Vp + g tx (i – Cr)
3.302.602(2).2
Distancia recorrida por el vehículo que quedó sin frenos circulando a la
velocidad de proyecto Vp D(m) = Vp ⋅ tx + ½ g tx2 (i-Cr)
3.302.602(3).1 Longitud teórica del lecho de frenado Lo = V2/254 (R ± i)
3.302.602(3).2 Longitud de diseño efectiva del lecho de frenado Le (m) = 1,25 Lo
3.302.602(4).1 Velocidad final en lechos de
frenado con pendiente variable
)i R(L 254 V Vf 120
21 −−=
3.404.205(2).1 Distancia total de cruzamiento LCd S ++=
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.404.208(1).1 Tiempo de cruce requerido en cruce a nivel con vías
férreas
( )J,aLtt v
prc 8192 +
+=
3.404.305(2).1 Expresión de Shortt para el cálculo de la longitud de la
clotoide. RJVp 0,02144L
3
=
3.404.307(3).1 Longitud de deceleración ( ))/id(
r V
c VVF DL
1026
22
−
−=
3.404.706.1
Flujo de entrada en veq (vehículos equivalentes: 1
vehículo pesado = 2 vehículos livianos)
)QfF(kQ CCE −=
3.602.402.1 Factor de seguridad al deslizamiento de laderas T
cL Ntg F.S. +φ=
3.602.402(1).1 Espesor de las capas relleno en muros de
geotextil F.S. t Ta S⋅
=σ
3.602.402(1).2 Longitud de la tela en muros de geotextil L = LE + LR
3.602.402(1).3 Factor ecuación 3.602.402(1).2 ( ) tg Z c 2
F.S. t S LE γδ+⋅σ⋅
=
3.602.402(1).4 Factor ecuación 3.602.402(1).2 LR = (H – Z) tg (45 - φ/2)
3.602.404(1).1 Magnitud del asentamiento por consolidación (Terzaghi) p
o
o
C
pp p
log e 1
C H H
∆∆
++
⋅=
3.602.404(2).1 Expresión de Carothers para
sobrepresión del suelo ( )
+
⋅+= x- l
Rz
cot. h x h p 2
21 α
ββπγ∆
3.602.405(1).1 Valor del parámetro c
resistencia al corte c q u =
2
3.602.405(2).1
Expresión de Hogentogler para calcular el esfuerzo cortante inducido por el terraplén en un punto
( ) 231
32
412ezx -
R RR R Log
cot h p z S ββ+
απ=
3.602.405(2).2 Expresión de Hogentogler para los puntos situados
bajo el centro del terraplén R R Log
cot h p z S 2
z
21
ez x απ=
3.602.405(2).3 Altura máxima de terraplén
capaz de producir flujo plástico en el terreno 0,3
c hm γ⋅
=
3.602.405(3).1
Altura máxima del terraplén para el análisis del
aplastamiento entre dos placas rígidas
α
= 1 - r - 1
1 cot 2 h B
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.602.406(1).1
Asentamiento total producido por la
densificación de un estrato de suelo
H e 1e - e H
1
21
+=∆
3.602.406(1).2 Asentamiento en función de la densidad relativa
( )1
12
DR a - bDR - DR a H =∆
3.602.406(2).1 Penetración crítica
para ha = 0 Ncr = 10,4 + 1,22 z
3.602.406(2).2 Penetración crítica
para z< ha Ncr = 4,5 + 1,24 z
3.602.406(2).3 Asentamiento sísmico máximo
(cm) Hi N N - N
20 Sm
1 i W
Wcr∑= +
=crN
3.602.407(1) Presión total u p p et +=
3.602.502.1 Energía de compactación V
N n h P E ×××=
3.602.502.2 Densidad relativa del suelo ( )
( ) 100 - - DR
min dmax ddmin ddmax d ×=
γγγγγγ
3.603.203.1 Relación entre IRI e Indice
de Serviciabilidad para pavimentos flexibles
pa = 5,85 – 1,68 IRI0,5
3.603.203.2 Relación entre IRI e Indice
de Serviciabilidad para pavimentos rígidos
pa = 7,10 – 2,19 IRI0,5
3.603.204(1).1 Factor de confiabilidad Log FR = - ZR ⋅ S0 ó FR = 10 - Zr x So
3.603.204(1).2 Variación en los EE que se acepta en un diseño log (EE dis) = log (EE presupuestados) - ZR ⋅ S0
3.603.204(2).1 Confiabilidad de cada etapa RE = (RT )1/n
3.604.101.1 Ejes equivalentes solicitantes
EE = (NE + 25,4)9,36 ⋅ 10- ( 16,40 + ZR x So) ⋅ MR2,32 ⋅
[(pi –pf)/( pi – 1,5]1/ß
3.604.101.2 Coeficiente dependiente del número estructural ß = 0,40 + [ 97,81/(NE+25,4)]5,19
3.604.104.1 Factor de confiabilidad Log FR = - ZR ⋅ S0 ó FR = 10 - Zr ⋅ So
3.604.105(1).1 Módulo Resiliente para CBR < 12%
MR (MPa) = 17,6 (CBR)0,64
3.604.105(1).2 Módulo Resiliente
para 12 ≤ CBR < 80% MR (MPa)= 22,1 (CBR)0,55
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.604.105(2).1 Asentamiento elástico de un
sistema formado por dos capas el
+
−
+
=1
o
1
o/ /
o
12 2o
2
EE
EE
EE h a
a E
ap , 151∆ 2132
3.604.105(2).2 Módulo resiliente de diseño MRd = F ⋅ MR0
3.604.105(2).3 Factor de ec. 3.604.105(2).21R
oR
R
oR//
oR
R 2MM
MM
MMh ,
, F/ +
−
+
=1
2132
1
1
01560
12501
3.604.107.1 Coeficiente estructural
concreto asfáltico en función del módulo elástico
a1 = 0,0052 ⋅ E0,555
3.604.107.2 Coeficiente estructural
concreto asfáltico en función de la Estabilidad Marshall
a1 = 0,0078 ⋅ EM0,441
3.604.107.3 Coeficiente estructural de bases granulares a2 = 0,032 ⋅ (CBR)0,32
3.604.107.4 Coeficiente estructural de subbases granulares a3 = 0,058 ⋅ (CBR)0,19
3.604.107.5 Coeficiente estructural de bases tratadas con cemento a2 = 0,0918 ⋅ (fc)0,514
3.604.107.6 Coeficiente estructural de bases tratadas con asfalto a2 = 0,0074 ⋅ (EM)0,415
3.604.108(1).1 Número Estructural Total NE (mm) = a1 x h1 + a2 x h2 x m2 + a3 x h3 x m3
3.604.108(2).1 Temperatura media mensual del aire TMMA (°C) = 20,348 + 17,5683 log Wi
3.604.108(2).2 Número estructural capas asfálticas NEA (mm) = Σ ai ⋅ hi
3.604.108(2).3 Relación para capas no
Ligadas (subbases y bases granulares)
(NET - NEA ) (mm) = a2 ⋅ h2 ⋅ m2 + a3 ⋅ h3 ⋅ m3
3.604.202.1 Ecuación básica de diseño ( ) 042
1875440329500655 S Z, log
´´S log p ,,
FGR logW log R
tt
c.f ⋅+
σ
−
σ
⋅⋅−++=
3.604.202.2 Ecuación básica de diseño ( )221 Llog28,3L45,4
Llog62,414,25
Dlog35,785,5Rlog ⋅+
+
⋅−
+
⋅+=
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.604.202.3 Ecuación básica de diseño 523
2
468
25
21
1425
454633
001,
,
,
L,
D
L,L,
,F⋅
+
+
⋅
+=
3.604.202.4 Ecuación básica de diseño
−−=
51,pippilogG f
3.604.205.1 Factor de confiabilidad Log FR = - ZR ⋅ S0 ó FR = 10 - Zr ⋅ So
3.604.206(1).1 Nivel de saturación en suelos
161000
(%) r
G
S
d
−=
γ
ω
3.604.206(1).2 Módulo de reacción de la
subrasante en función de la Saturación
k (MPa/m) = A ⋅ Sr + B
3.604.206(3).1 Módulo de reacción de la subrasante en función del
CBR k (MPa/m) = 69,78 log10 (CBR) – 10,16
3.604.207.1
Módulo de Elasticidad de hormigones en función de la resistencia a la Compresión
cilíndrica
Ec = 4.779,4 x f 0,5
3.604.212(1).1 Tensión de tracción máxima
carga de borde y temperatura
+∆⋅⋅
+⋅⋅⋅σ=σ )(Tb,F TB´ lt 9
501
3.604.212(1).2 Tensión de tracción máxima carga de borde
⋅⋅−
×
⋅−
⋅−
⋅=σ 50750
5020
2
03080
001580
1805474227474301280
..
c
bb
.bb
.
l
EEH,
kHE,
l,,
D,.
3.604.212(1).3 Factor de ec. 3.604.212(1).2 ( )42
3
1126225
kDE,l c
⋅µ−⋅⋅
⋅=
3.604.212(1).4 Factor de ajuste por fricción
f,E,D,ED,,F bb ⋅−⋅⋅+⋅⋅−⋅⋅⋅−= −−− 00031501010091054941045721171 547
3.604.212(1).5 Factor de ajuste por longitud de losa
6
310
2
2
5051
4
2
107118872118
7310957571899679127929441
lkLD,
lkD,
kHE
l,
lkD,
lL,
lD,,blog
..bb
⋅⋅
⋅⋅−⋅
⋅−
⋅⋅
+
⋅⋅−⋅+⋅+−=
3.604.212(1).6 Diferencial efectivo de temperatura positivo PRECIP,TEMP,WIND,
D,,)(T ⋅⋅−⋅+⋅+−=+∆ −41092455960707071523853312
3.604.212(2).1 Tensión de tracción máxima
carga de borde y Tº (AASHO)
+∆⋅⋅
+⋅⋅σ=σ AASHOAASHOAASHO)AASHO(ll )(Tb
950,1F
3.604.212(2).2 Tensión de tracción máxima (AASHO) 2867125474380012
1502
−⋅=σ ,l D
,,D
,
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.604.212(2).3 Factor de ajuste por fricción (AASHO) D 000497,0192,1FAASHO ⋅−=
3.604.212(2).4 Factor de ajuste por longitud de losa (AASHO) 51750
50250 368546150300679290137013409441 ,,,,
AASHO D,
D,
D,D ,D ,,b log −−+⋅−⋅+−=
3.604.212(2).5 Diferencial efectivo de temperatura positivo
(AASHO) D,,)(T AASHO859252730825 −=+∆
3.604.212(3).1
Escalonamiento juntas transversales pavimentos sobre Base Tratada con
Cemento
−⋅+⋅+⋅
⋅= 0,150972 DREN 0,058668
DEFLEN5 0,009539W ESCAL0,378606
0,43472918BTC
3.604.212(3).2 Deflexión de esquina de la losa
⋅⋅−⋅
⋅=
l2a88,01.1
lkPDEFLEX 2
3.604.212(3).3 Radio de rigidez relativa sistema losa fundación ( )4
2
3
1125620
kDE,l c
⋅µ−⋅⋅⋅=
3.604.212(3).4 Escalonamiento promedio de juntas transversales )373423,0DREN457194,0DEFLEX
BAL148135,0GR125288,05N006742,0(WESCAL369655,0
461188,018BAL,GR
−⋅++
⋅−⋅−⋅⋅=
3.604.212(4).1 Diferencial efectivo de temperatura negativo
PRECIP10884,2TEMP227,0WIND817,0D
897,237762,28)(T 4 ⋅⋅+⋅+⋅++−=−∆ −
3.604.213.1
Escalonamiento promedio predicho para pavimentos de hormigón simple con juntas con barras de traspaso de
carga )Age,Widenlane,Basetype,
PRECIP)FI,(,Jtspace,Bstress,C,,(CESAL,FAULTD,
d,
⋅+⋅−⋅−⋅+⋅⋅⋅+⋅⋅+
⋅⋅+⋅−⋅⋅=−−
−
00092170 019170 0095030 32811048141 104246174
1072450237062800628054250210211
5250
3.604.213.2 Tensión de compresión
máxima en el hormigón por flexión de la barra
⋅⋅⋅
⋅+⋅
⋅⋅⋅⋅= 3s
d
d BETAIE454.2
OPENINGBETA2KTPf560631.32Bstress
3.604.213.3 Rigidez relativa del sistema hormigón - barra
44
51883794IE
DOWELK,BETAs
d
⋅⋅⋅
⋅=
3.604.213.4
Momento de inercia de la sección transversal de la barra de transferencia de
carga
4
2DOWEL25.0I
⋅π⋅=
3.604.213.5 Abertura promedio de la junta transversal
+⋅+⋅⋅
⋅⋅⋅=−−
e21092,1TRANGE1008,1JtspaceCON9997,0OPENING
45
3.604.302(3).1 Indice estructural
−
−= 1
49115691024
EElog, , v )mm(IE 0,354
3.604.304(1).1 Espesor mínimo recubrimiento e mín (mm) = 592 – 308 log (CBR)
3.604.304(2).1 Indice Estructural IE = a1 x h1 + a2 x h2 + .......+ an x hn
3.604.304(2).2 Condición de 3.604.304(2).1 h1 + h2 +.........+ hn = 900 mm
3.605.104(3).1 Módulo resiliente Pavimentos flexibles MR = C ⋅ Esr
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.605.104(3).2 Módulo resiliente Pavimentos Rígidos K = B ⋅ Ksr
3.605.104(3).3 Vida útil remanente 51
1100
,
p
EEEE
VR−
=
3.605.104(3).4 Número estructural efectivo )VR,,(NENE ,oef
3850096050 ⋅+⋅=
3.605.203.1 Número estructural del recarpeteo NErec = NEf - NEef
3.605.204.1 Espesor de recarpeteo
usando medidad de deflexiones
( )50
324304 .
/4876,02
R,1 T R 216,1 h
−⋅⋅=
3.605.204.2 Deflexión Viga Benkelman Dvb = 1,16 D0
3.605.303(3).1 Deflexión del pavimento medido con Viga Benkelman Dvb = D0 - 6,264/ES
3.605.303(3).2 Número estructural efectivo existente NEef = 10,789 x Dvb - 0,421
3.605.503.1 Espesor de la losa de reposición Drep = ( Df
2 - Def2 )0,5
3.605.503(4).1 Espesor efectivo del pavimento existente Def = Fjg . D
3.605.503(4).2 Factor de ajuste por juntas y grietas deterioradas Fjg = 1,77 ⋅ 10-6 (JYG)2 – 9,6 ⋅ 10-4 (JYG) + 0,9917
3.605.503(4).3 Espesor efectivo del pavimento existente Def = D ⋅ ( 0,5 + 0,096 ⋅ VR0,358 )
3.702.2.1 Probabilidad de falla o riesgo de la estructura
n)T
(r 111 −−=
3.702.301.1 Periodo de retorno 1+
=nmT
3.702.404.1 Precipitación con período de retorno de T años y duración
t horas 10DTt
Tt P CF CD K P ⋅⋅⋅=
3.702.405.1 Precipitación con período de retorno de T años y duración
menor a una hora 101
0,25Tt P 0,52) T ln (0,21 0,50) t (0,54 P +−=
3.702.405.2
Intensidad de Precipitación con período de retorno de T años y duración menor a una
hora (t/60) / P (mm/h) I T
tTt =
3.702.5.1 Caudal en m3/s 63,
CiAQ =
3.703.304(1).1 Carga, necesaria para hacer circular un gasto dado por la
alcantarilla 6196191
2
331
2
,V
RLn,KeH ,
++=
3.703.304(2).1 Profundidad de agua en la entrada de la alcantarilla He = H1 + H – Li
3.703.304(2).2 Altura crítica sección rectangular hc = 0,467 (Q/B)2/3
3.704.201.1 Ecuación de Manning 2/13/2 iRn1Q ⋅⋅Ω⋅=
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.704.302(3).1 Gasto cuando sumidero se comporta como vertedero
2/3HPCQ ⋅⋅=
3.705.1.1 Velocidad media 1/22/3 i R n1 V ⋅=
3.705.1.2 Gasto Q = V ⋅ Ω
3.705.302.1 Fuerza tractriz crítica θ2
2
fs sensen1 φ
−⋅τ=τ
3.705.302.2 Fuerza tractriz en el fondo iRf ⋅⋅γ=τ
3.706.203.1 Espaciamiento de los drenes ( ) ( )dh3
hdh8d2hl
hk4E 22
+⋅⋅+⋅−⋅+⋅
⋅⋅=
3.706.203.2 Conductividad hidráulica 1010
2
Y/Ylogt
a000.523K ⋅∆
⋅=
3.707.102(3).1 Diámetro medio distribución granulométrica
1001
ii
n
im
pDD
∆∑=
=
3.707.104.1 Coeficiente de rugosidad de acuerdo al método de
Cowan ( )43210 nnnn nmn ++++=
3.707.104.2 Ecuación de Strickler 610 0380 /D,n =
3.707.105(1).1 Ecuación de Einstein y Banks
3/2)i2/3
inm
1i(
cn
==∑
χ
χ
3.707.105(2).1 Fórmula de Lotter )(
3/5
1
3/5
i
iim
i
c
nR
Rnχ
χ
∑=
=
3.707.105(3).1 Fórmula de Colebach
3/22/3
1
)(
Ω
Ω=
∑=
ii
m
ic
nn
3.707.105(4).1 Fórmula del Distrito de Los Angeles, EEUU
Ω
Ω=
∑=
)(1
ii
m
ic
nn
3.707.201(1).1 Gasto Q K i=
3.707.201(1).2 Coeficiente o factor de conducción hidráulica K
Rn
=Ω 2 3/
3.707.201(1).3 Caudal total m subsecciones iKQ j
m
j
= ∑
=1
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.201(1).4 Factor de conducción
hidráulica de la subsección j j
/jj
j nR
K32Ω
=
3.707.201(1).5 Coeficiente de Coriolis Ω
Ω= ∫Ω
3
3
V
dvα
3.707.201(1).6 Coeficiente de Coriolis
discretizado en m subsecciones
Ω
Ω
= ∑∑
∑=
=
=
2
3
13
1
2
1
j
jm
j
j
m
j
j
m
j K
K
α
3.707.201(1).7 Coeficiente de Boussinesq β =∫Ω
Ω
Ω
v d
V
2
2
3.707.201(1).8 Coeficiente de Boussinesq
discretizado en m subsecciones
β =
=
=
=
∑
∑∑j
m
j
j
m
j
j
mj
jK
K1
1
21
2Ω
Ω
3.707.201(2).1 Pérdida de carga en
escurrimientos Cuasi-Uniformes g
Vg
VLiS 22
22
2
21
1 α−α+=Λ
3.707.201(2).2 Pérdida de carga unitaria o Pendiente de energía
α−α+=
Λ=
gV
gV
LCi
LJ S 22
22
2
21
1
3.707.201(2).3 Coeficiente o factor de conducción hidráulica 21KKK =
3.707.201(3).1 Ecuación diferencial del régimen gradualmente
variado 21 F
Jidxdh
−−
=
3.707.201(3).2 Bernoulli Sección 2 conocido Bernoulli Sección 1 B B2 1= ± Λ
3.707.201(3).3 Bernoulli Sección 1 y Sección 2 2
2
2
22221
2
111 22 Ω+=
Ω+=
gQzBy
gQzB αα
3.707.201(3).4 Pendiente media del plano de carga en el tramo mJ = 2/)( 21 JJ +
3.707.202(2).1 Método Einstein – Barbarossa R R R= +' "
3.707.202(2).2 Relación de Keulegan pared hidrodinámicamente lisa
υ= s
'*
'*
kV,Ln,VV 7352
3.707.202(2).3 Relación de Keulegan pared hidrodinámicamente rugosa
=
s
'
'* k
xRLn,VV 1252
3.707.202(2).4 Parámetros gráfico Fig. 3.707.202.B "2'
*
35' )1(∗
−=ΨVVy
VgDs
3.707.202(2).5 Curva analítica en método de Einstein – Barbarossa
( ) ( ) 68,3129,128,0037,0 '2'3'" +−+−=
∗
ψψψ LnLnLnVVLn
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.202(2).6 Método de Engelund pérdida total de energía J J J= +' "
3.707.202(2).7 Relación en método de Engelund ( )τ*
' '( )
'=
−=
−h J
s Dh J
s D1 150 50
3.707.202(2).8 Relación entre h’ y V de acuerdo al método de
Engelund
=
65'
* 2'115,2
DhLn
VV
3.707.202(2).9
Función empírica método de Lovera, Alam y Kennedy, pérdida de carga por roce superficie granular - flujo
fV R R
Db b' ,=
ϕ
υ 50
3.707.202(2).10
Función empírica método de Lovera, Alam y Kennedy,
pérdida de carga por despegue del flujo aguas
abajo de las ondas sedimentarias
( )f
RD
V
gDb" , /=
φ
50 50
1 2
3.707.202(2).11 Ecuación que relaciona las
variables V f y Rb, : método de Lovera, Alam y Kennedy
JgRf
V b8
=
3.707.202(2).12 Diámetro adimensional de
las partículas método de van Rijn
3/1
2
350)1(
−=∗ υ
gDsD
3.707.202(2).13 Esfuerzo de corte crítico
adimensional método de van Rijn 50
2´*´
* )1( gDsV c
c −=τ
3.707.202(2).14 Ley de resistencia hidráulica para rugosidad granular (tipo
Keulegan)
VV
LnR
D∗
=
' ,
'2 5
123 90
3.707.202(2).15 Factor de ec.
3.707.202(2).14 método de van Rijn
igRV ''* =
3.707.202(2).16 Exceso del esfuerzo de corte sobre la condición crítica de
arrastre
−
= 1
2
'c*
'*
VVT
3.707.202(2).17 Altura adimensional de las ondas sedimentarias ( ) ( )Te
hD
hT −−
= − 25111,0 5,0
3,050η
3.707.202(2).18 Longitud adimensional de las ondas sedimentarias 3,7=
hλ
3.707.202(2).19 Rugosidad adimensional equivalente ( )k
hDh h
es =
+
− −3 11 190 25, /η η λ
3.707.202(2).20 Ley de resistencia para la rugosidad total del lecho
=
s
b
kRLn
VV 125,2
*
3.707.202(2).21 Factor de ec. 3.707.202(2).20 iRgV b=*
3.707.202(3).1 Ajuste de datos, enfoque
fenomenológico, predicción de la pérdida de carga
VV
A Ln BR
DC
DRx
x
∗
=
+
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.202(3).2 Razón que permite evaluar directamente el factor de
resistencia del escurrimientogRJV
fVV
== **
8
3.707.202(3).3 Expresión monomia para determinar la razón V/Vo
VV
AR
Dx
B
∗
=
3.707.202(3).4 Coeficiente de Strickler,
expresión para evaluar el coeficiente de Manning
+
=
RDC
DRBLnAg
DR
Dn
x
x
/
x/
x
61
61
3.707.202(3).5 Coeficiente de Manning,
Enfoque Empírico n Ai RB C=
3.707.301.1 Relación funcional adimensional de Vanoni 0
50=
Ψ F,
Dh,Reg
3.707.301.2 Número de Reynolds υ
= 5050 gDDReg
3.707.301.3 Número de Froude ghVF =
3.707.302(2).1
Probabilidad de que una partícula de tamaño
específico no sea arrastrada por la corriente ( )
dxxexpqo
c
/
σ−
πσ= ∫
−
ττ
∞−2
21
21 221
3.707.302(2).2 Distribución de frecuencias acumuladas
dx)x(p)D(P o
D
Do
mín
∫=
3.707.302(2).3
Función de frecuencias del material de la coraza del
lecho ( ) ( ) ( )DpDqCDp oa =
3.707.302(2).4 Condición, área bajo la curva de frecuencias relativas de
tamaños sea la unidad 1== ∫∫ dx)x(p)x(qCdx)x(p o
D
Da
D
D
max
min
max
min
3.707.302(2).4 Función de distribución de
frecuencias acumuladas del material de la coraza ∫
∫=
max
min
min
D
Do
D
Do
a
dx)x(p)x(q
dx)x(p)x(q
)D(P
3.707.303(2).1 Relación de arrastre crítico propuesta por Neill ( )
61211411
//c
Dhs,
gDV
−=
3.707.303(3).1 Esfuerzo de corte crítico θγ−γ=τ tgD)(K sc
3.707.303(3).2 Esfuerzo de corte crítico adimensional ( ) θ=
γ−γτ
=τ ∗ tgKD
cc
3.707.303(4).1 Esfuerzo de corte crítico
adimensional Diagrama de Shields
( )τ ϕc∗ ∗= Re
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.303(5).1 Fórmula de tipo general, transporte incipiente para
flujos macro-rugosos ( )( )n
m
/c
cosDh
sgh
Vφ
−α=
−
211
3.707.303(5).2 Fórmula de Ayala y Campos para flujo rugoso
( ) 31211 1 //
tc
Dh
gsKS
ghV −
−
−=
3.707.304(1).1 Ecuación de Difusión
Turbulenta del Sedimento en Suspensión
0=ε+dydcVc ss
3.707.304(1).2 Distribución vertical del Sedimento en Suspensión
( )cc
ea
Vy as
s=− −
ε con ( )∗βκ=
VVz s donde ghiV* =
3.707.304(1).1 Gasto sólido en suspensión por unidad de ancho ( ) ( )dyyuycg
h
as ∫=
3.707.304(2).1 Gasto sólido de fondo de sedimento fino arenoso
(Método de Einstein) ( )A
Ae dt
B
Bt∗ ∗
∗ ∗ − −
+ −−
+= −
∗ ∗
∗ ∗
∫φ
φ π ψ
ψ
11
1
2
22
3.707.304(2).2 Función incorporada en ec. 3.707.304(2).1 ( )( )[ ]
−γ=φ∗
L
F/
S
SF
ii
gDs
g2131
1
3.707.304(2).3 Función incorporada en ec. 3.707.304(2).1
2
ψξ=ψ∗
x
'
bbY
3.707.304(2).4 Función incorporada en ec. 3.707.304(2).3
( )J'R
Ds' 1−=ψ
3.707.304(2).5 Función incorporada en ec. 3.707.304(2).3
( )( )x,Ln
,Lnbb
x 610610
=
3.707.304(2).6 Gasto sólido de fondo total por unidad de ancho
( )∑=
=m
jjFSFSF igg
1
3.707.304(2).7
Gasto sólido en suspensión por unidad de ancho
asociado a la fracción granulométrica is
+
= 21
230 IIk
hx,LnigigS
FSFSSS
3.707.304(2).8 Integral incorporada en ec. 3.707.304(2).7
( )
( )'
z
'
'
Az
z
dyy
yA
A,I
−
−= ∫
− 11
216011
1
3.707.304(2).9 Integral incorporada en ec. 3.707.304(2).7
''z
Az
)z(
dy)y(Ln'y
'y)A(
A,I
−−
= ∫− 1
12160
11
2
3.707.304(2).10 Factores incorporados en ec.
3.707.304(2).8 y 3.707.304(2).9
h/DAyh/y'yKVVz '
*
s 2==β
=
3.707.304(2).11
Gasto sólido total por unidad de ancho asociado a la fracción granulométrica
correspondiente iT
++
= 1230
2165
IID
hx,Lngigi SFFSTT
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.304(2).12 Gasto sólido total por unidad de ancho ∑
=
=n
1jjSTTST )gi(g
3.707.304(2).13 Gasto sólido de fondo 30
12
350
053011
,
,
S
SF
DT,
gD)s(g
∗
=−γ
3.707.304(2).14 Diámetro de las partículas (adimensional)
( ) 3/1
2
3501
−=∗ υ
gDsD
3.707.304(2).15 Exceso del esfuerzo de corte
adimensional sobre la condición crítica de arrastre
−
=
∗
12
'
'*
cVVT
3.707.304(2).16 Esfuerzo de corte crítico adimensional (Shields) ( ) 50
2''* 1 Dgs
V cc −
= ∗τ
3.707.304(2).17 Transporte de sólidos en suspensión saSS ChVFg γ⋅⋅⋅⋅=
3.707.304(2).18 Función incorporada en ec. 3.707.304(2).17
[ ]'z,ha
ha
ha
F 'z
,'z
−
−
−
=
211
21
3.707.304(2).19 Factores incorporados en ec. 3.707.304(2).18
ϕ+=βκ
= z'zV
Vz*
s
3.707.304(2).20 Factor incorporado en ec. 3.707.304(2).19 11,021
*
2
*
<<
+=
VVpara
VV ssβ
3.707.304(2).21 Factor incorporado en ec. 3.707.304(2).19 101,05,2
*
4,08,0
*
<≤
=
VVpara
CC
VV s
o
asϕ
3.707.304(2).22 Función incorporada en ec. 3.707.304(2).17 C
Da
TDa =
∗
0 015 501 5
0 3,,
,
3.707.304(2).23 Velocidad de sedimentación mDsi)Stokes(gD)s(V sS
S µ<υ
−= 1001
181 2
3.707.304(2).24 Velocidad de sedimentación mDsigD)s(,D
V s
,S
ss µ<<
−
υ−
+υ
= 10001001101011050
2
3
3.707.304(2).25 Velocidad de sedimentación [ ] 50111 ,ss gD)s(,V −=
3.707.304(2).26 Diámetro medio del sedimento suspendido )25)(1(011,01
50
−−+= TDD
gs σ
3.707.304(3).1 Gasto sólido unitario total,
Método de Meyer – Peter y Müller
( ) 2/3'273,1 cSFg ττ −=
3.707.304(3).2 Gasto sólido de fondo Método de Ackers y White D
VVGg n
n
sgrSF*
1+
= γ
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.304(3).3 Tasa de transporte del lecho adimensional
mgr
gr AF
CG
−= 1
3.707.304(3).4 Parámetro de movilidad del lecho
n
n*
gr
DhLn,
VgD)s(
VF
−
−
=
1
104621
3.707.304(3).5 Tamaño adimensional del sedimento
( ) 3/1
2
31
−=∗ υ
gDsD
3.707.304(3).6
Tamaño adimensional del sedimento
Si 601 ≤≤ ∗D (sedimento fino)
( )∗−= Dn 10log56,01
3.707.304(3).7
Tamaño adimensional del sedimento
Si 601 ≤≤ ∗D (sedimento fino)
14,023,0+=
∗DA
3.707.304(3).8 Tamaño adimensional del
sedimento Si 601 ≤≤ ∗D (sedimento fino)
34,166,9+=
∗Dm
3.707.304(3).9 Tamaño adimensional del sedimento Si 601 ≤≤ ∗D
(sedimento fino) ( ) ( ) ( )[ ] 53,3loglog86,2log 2
101010 −−= ∗∗ DDC
3.707.304(4).1 Gasto sólido de fondo
unitario para realizar una estimación rápida
g a qSFb=
3.707.305(2).1 Socavación en una curva Relación. de Thorne
2222071 10 <<
−−=
Br
Brlog,
hSO
3.707.305(2).2
Factor en abcisas en relación gráfica para
Socavación en una curva procedimiento de Odgaard
gD)s(V
kRLn
,A *
s
112
11610−
−=ψ
3.707.305(3).1
Relación de Breusers y Randkivi, socavación aguas
abajo de una confluencia θ+= 0370242 ,,
hS
o
3.707.402(1).1
Breusers, Nicollet y Shen (BNSh), socavación máxima al pie de una pila de sección
circular
=
bhtanh2
bSc
3.707.402(1).2
Envolvente de datos experimentales (EDE) de
diversos autores: socavación al pie de pilas de sección
circular en un lecho de arena
>
≤
=
25,2
2235,0
bhpara
bhpara
bh
bSc
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.402(1).3 Relación de Richardson (R)
para Números de Froude mayores a 0,5
43,035,0
2 Fbh
bSc
=
3.707.402(2).1 Corrección para la Socavación al Pie de Pilas cSKS ⋅=
3.707.402(2).2 Coeficiente de corrección Socavación al Pie de Pilas dRgrgs KKKKKKK ω=
3.707.402(2).3 Factor recomendado por Froelich
62,0
cos
+= ωωω sen
bLK
3.707.402(2).4 Factor recomendado por
Johnson 24,0−= ggK σ
3.707.402(2).5 Factor propuesta por
Kothyari para e > b
Ke b
egr =−
−0 3,
3.707.402(2).6 Ancho de pila equivalente afloramiento de la base de fundación sobre el lecho
bah
Bb
b∗ = −
+
1 1
3.707.402(2).6 Factor de Tamaño del Sedimento
=
50
24,225,0DbLnKd
3.707.402(2).7 Factor de Tamaño del
Sedimento sugerido por Chiew y Melville
≥
<<−
=500,1
501)(034,0)(398,0
50
5050
2
50
Db
Db
DbLn
DbLn
Kd
3.707.403(1).1
Relación Melville, cálculo de la socavación al pie de
estribos fundados en lechos de arena
IhFe KKKKK
hS
⋅⋅⋅⋅= σφ
3.707.403(2).1 Relación de Froelich para Factor de Angulo de Esviaje Kφ
φ=
−
90
0 13,
3.707.403(2).2 Relación envolvente de datos experimentales, propuesta por Melville
≤⋅
<≤
⋅
<
=⋅⋅
hLK
hL
hLKK
hL
hLK
KKK F
F
hF
2510
2512
125,0
φ
φφ
3.707.403(2).3
Relaciones de Liu, verificadas y readecuadas
por Ayala, Durán y De Jourdan
≥
<
=
250,4
254,2
33,0
33,04,0
hLF
hLF
hL
Kh
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.403(2).4 Factor de Intensidad del flujo recomendada por Melville
≥
<
=
0,11
0,1
c
cc
l
VVsi
VVsi
VV
K
3.707.403(2).5
Extensión lateral del bulbo fórmula de Laursen
verificada por Ayala, Durán y De Jourdan
eSe 75,2=
3.707.404(1).1 Socavación máxima al pie de barrera con baja carga
wdz
yx
d hD
qHAhS ⋅=+
3.707.404(1).2 Fórmula genérica para la
máxima socavación al pie de presas con alta carga z
yx
d DqHAhS ⋅=+
3.707.404(2).1
Socavación máxima para el caso de torrentes
desarrollados y torrentes con resaltos ahogados
wdz
yx
d hD
qHAhS90
⋅=+
3.707.404(2).2
Socavación máxima al pie del radier para torrentes
ahogados y altura explícita del torrente
zy
x
DhqAS
501 ⋅⋅=
3.707.404(2).3 Sacavación máxima, fórmula desarrollada por Hoffmans
−⋅
λ=
dhhhS 1
1 150
3.707.404(2).4 Fórmula de Bormann y Julien ( )
80
4090
160
193,
,
,
SenSenSen
DUq,cS
θ+φ
φ⋅θ⋅
=+
3.707.404(2).5 Fórmula de Fahlbusch – Hoffmans θ
λSenqUhs d 1
4,6=+
3.707.404(3).1 Socavación máxima dentro de la fosa B
DdQA
dS
w
zg
y
x
+σ
=50
3.707.404(3).2 Longitud de la fosa de socavación 451
580
39 ,
,s
dQ,
dL
=
3.707.404(3).3 Ancho de la fosa de socavación 651
660
14 ,
,s
dQ,
dB
=
3.707.404(3).4
Relación de Bohan estimación preliminar Diámetro nominal del
enrocado 51100 ,d
Q,De =
3.707.405(2).1
Fórmula de velocidad crítica de arrastre
Método de Neill para sedimentos finos
=
−
s
cc
c
c
khLn
Dh
ghV 12787,0
5,0
3.707.405(2).2 Fórmula de velocidad crítica de arrastre Método de Neill para sedimentos gruesos
33,0c
c
c
Dh
81,1ghV −
=
3.707.405(2).3 Socavación de la franja o
subsección j j cj jS = h - h
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.707.405(2).4 Método de Neill, altura de la franja socavada, sedimentos
finos gDq
kh
Lnh j
s
cjcj 787,0
1232
=
−
3.707.405(2).5 Método de Neill
Altura de la franja socavada Sedimentos gruesos
D g ,q
= h 0
jcj 33,
855,0
811
3.707.405(2).6 Caudal por unidad de ancho asociado a la franja j Q
nn
RR
BBQ
q j/
jj
jj
jj ⋅
⋅
⋅
Ω
Ω⋅==
321
3.707.405(2).7 Profundidad máxima de
escurrimiento Sedimentos no – Cohesivos
11
28,068,0+
= Xj
j Dq
hψβ
3.707.405(2).8 Profundidad máxima de
escurrimiento Sedimentos Cohesivos
1 x 1
0,60jq
jh18,1
s
+
ψγβ=
3.707.405(2).9 Altura del escurrimiento en la franja socavada Cauces con
Múltiples Subsecciones
536,0
1cVjq
jh
=
3.708.301(2).1 Longitud de Espigones et LLL +=
3.708.301(2).2 Cotas para la longitud de trabajo 4/BLh t ≤≤
3.708.301(8).1 Separación entre espigones en un tramo recto
( )β
β+α=
sensenLS ts
3.708.301(8).2 Límites para Ec 3.708.301(8).1 tst LSL 3,64 ≤≤
3.708.301(8).3 Límites para separación entre espigones en curvas tct LSL 45,2 ≤≤
3.708.302(5).1
Peso del enrocado de la coraza de una defensa
longitudinal California Highway División
[ ] 3
6
101130
)(sen)s(sV,W
θ−φ−=
3.708.302(5).2
Peso mínimo de las rocas Corazas de Defensas
Sujetas a Oleaje aguas profundas
( ) ( )[ ] 3
3
11060
senssh,W
θ−φ−=
3.708.302(5).3
Peso mínimo de las rocas Corazas de Defensas
Sujetas a Oleaje aguas poco profundas ( ) ( )[ ]3
3
10820
θ−φ−=
senssH,W
3.708.302(7).1 Relación de Olivier, tamaño
del enrocado de la coraza de la barrera vertedora
( ) 1671667151 1 23350 ,,, isD,q −−=
3.804.103.1
Indice Q Clasificación de macizos rocosos para sistemas de
sostenimientos en túneles y caverna
SRFJw
JaJr
JnRQD Q ⋅⋅=
3.804.104.1 Regresión. Kaiser y Gale para RMR (Rock Mass
Rating) y Q RMR = 8,5 Ln Q + 35
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.804.106(2).1 Carga sobre el
sostenimiento Expresión de Unal
ht B 100
RMR - 100 P ⋅=⋅⋅= γγ
3.804.106(2).2 Altura de la carga de rocas en ec. 3.804.106(2).1 B
100RMR - 100 ht ⋅=
3.804.106(3).1 Presión en la clave Jr 3
Q Jn 2 Pr1/31/2
⋅
⋅⋅=
3.804.106(3).2 Presión en la clave para tres familias de discontinuidades
(Jn = 9) JrQ 2 Pr
1/3⋅=
3.804.109(1).1 Diámetro Equivalente ESR
B eD =
3.804.109(2).1 Espesor del hormigón revestimiento c
R P t σ
⋅=
3.804.109(3).1 Longitud de pernos Bóveda ESR
0,15B 2 L +=
3.804.109(3).2 Longitud de pernos Muros ESR
0,15H 2 L +=
3.804.109(3).3 Longitud de los pernos para apernado sistemático L = 1,4 + 0,184 x B
3.902.103.1 Ley de flujo de hielo policristalino α = BO × τn
3.904.204.1 Fórmula de Mathias para la variación de la precipitación
con la altura P = PO + K × H
3.904.204.2 Constante de
proporcionalidad en la fórmula de Mathias
K = ( P - PO ) / H
3.904.601.1 Energía calórica recibida en una superficie de nieve QRS + QRL + QA + QL + QP = QC
3.904.602.1 Balance de la radiación neta
en onda corta (radiación solar)
QRS = I × ( 1 - a ) × t
3.904.602.2 Albedo para superficies de
nieve en diversas condiciones de nubosidad
a = aC - [( aC - aN ) / 10 ] × N
3.904.602.3 Nubosidad N = [ 1 - (RD / RX )] × 10
3.904.603.1 Estimación para radiación neta en onda larga QRL = 0,085 × ( 1 - 1,4 × N2 ) × t
3.904.604.1 Ecuación de intercambio turbulento de calor sensible QA = B × T × U × t
3.904.604.2 Parámetro de la ec. 3.904.604.1
+
×
×= UT nn
T
znKCpB
11
3.904.605.1 Intercambio turbulento de calor latente QL = B × m × ( e - 4,58 ) × U × t
3.904.605.2 Presión de vapor m = ( 600 / cP ) × ( 0,623 / p )
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.904.605.3 Presión de vapor saturado Log fS = 5,195590 - ( 3,1473172 - 0,00295944 × X + 0,0004191398 × X2 + 0,0000001829924 × X3 + 0,00000008243516 × X4 ) × ( d - T ) / T
3.904.606.1 Calor Aportado por la Precipitación QP = CW x ( T - TO ) x P
3.905.905.1 Deformaciones en respuesta a una carga constante σ0, aplicada en el tiempo t = 0
( )
η
×−−⋅+η
+⋅σ=ε2
2211
0 111 tEexpE
tE
t
3.905.907.1 relación de la viscosidad
compactiva en función de la densidad
η = 7,0 × 10-3 × ρ ( 5,0 - 0,025 × T)
3.905.912.1 Porosidad de la nieve
−×=
0
1100DDP
3.907.307.1 Valor o número de la prueba con Sonda de Penetración
η = 1 R = [( WM x N × H ) / e ] + WM + WS
3.907.307.2 Valor o número de la prueba con Sonda de Penetración
η = 0,5 Rη = R x [ 0,63 x H / ( e + 2 )] / [ H / ( e + 2 )]
3.907.308.1 Contenido de Agua Líquida por medio de la ecuación de
cambio de temperatura ( M + n ) x ( T – t ) = ( m x t ) + m x ( 1 - w ) x L
3.908.102.1 Esfuerzos de compresión en un Manto de Nieve Inclinado SC = ρ × D × g × cos θ
3.908.102.2 Esfuerzos de corte en un Manto de Nieve Inclinado SS = ρ × D × g × sen θ
3.908.604.1 Indice de Estabilidad del Manto de Nieve FS = Truptura / Σ (ρ × D × g)
3.909.6.1 Masa de la avalancha límite ML = (S - R) × A
3.911.501.1 Indice simplificado de peligro de avalancha Is = A × P × N / 100
3.911.601.1 Ecuación básica de riesgo,
eventos descritos por la probabilidad de daño
R = Ps × As
3.911.601.2
Riesgo si los eventos naturales se describen por
las probabilidades de ocurrencia
R = PI × AI
3.911.601.3 Riesgo general de avalanchas R = PL × PO × f (AL, SO) × VO × γ × δ
3.911.602.1 Riesgo de avalanchas en las carreteras R = [(D × PA × β ) / 24 ] × Σ ( L × V / T)
3.911.702.1 Probabilidad de daño por el impacto E1 = 1 - ( 1 - (1 / T1)L)
3.911.702.2 Probabilidad de daño por el impacto sin restricción en la
escala de tiempo E2 = 1 - eb
3.911.703.1 Probabilidad de coincidencia de peligros múltiples Em = PA + PS - (PA × PS)
3.912.101(2).1 Magnitud del intervalo de clase W = ( M - m ) / 20
3.912.101(2).2 Modo o valor más frecuente D = Lm + ( Fa / ( Fa + Fb )) × W
3.912.101(3).1 Promedio aritmético Ap = ( A1 + A2 + A3 + . . . . . . + An ) / n
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.912.101(3).2 Desviación del promedio aritmético de cada dato
D1 = A1 - Ap D2 = A2 - Ap y así sucesivamente.
3.912.101(3).3 Variabilidad promedio V = ( D1 + D2 + D3 + . . . . . . + Dn ) / n
3.912.101(3).4 Variabilidad absoluta VA = ( 1 / n ) × ∑ Pi - Pa
3.912.101(3).5 Variabilidad relativa VR = VA × 100 / PA
3.912.101(3).6 Desviación estándar σ = [( ∑ Di 2 ) / n ] 0,5 3.912.101(3).7 Coeficiente de variación Cv = 100 × σ / Ap
3.912.101(3).8 Error probable de un conjunto de datos F = 0,67449 × σ
3.912.101(3).9 Desviación promedio µ = ( D1 + D2 + D3 + . . . + Dn ) / n
3.912.102(2).1 Probabilidad de ocurrencia P = 1 / T
3.912.102(2).2 Probabilidad de ocurrencia P = m / ( n + 1)
3.912.102(2).3 Período de retorno T = ( n + 1 ) / m
3.912.102(2).4
Probabilidad de un evento que como mínimo iguala o excede al evento T en una
serie de n eventos
J = 1 - (1 - P)n
3.912.102(3).1 Distribución de Gumbel P = 1 - eb
3.913.2.1 Resistencia del flujo fluido Voellmy τ = ( b × p ) + ( s × U2 )
3.913.302.1 Velocidad máxima de las
avalanchas de flujo sobre el terreno
Vmax2 = ξ × h' ( 1 - γa / γ ) × ( sen ψ - µ × cos ψ )
3.913.302.2 Densidad del aire en las sendas de avalanchas durante las tormentas
γa = 1,1 - ( C / 10.000)
3.913.303.1 Coeficiente de fricción kinética µ = ω / Vmax
3.913.304.1 Coeficiente de fricción turbulenta ξ = g × k
3.913.305.1 Distancias Requeridas para
Alcanzar la Velocidad Máxima
St = 0,5 × ξ × h' / g
3.913.306.1 Cambio de Velocidad de la Avalancha en Cambios de
Pendiente Vn / Vn+1 ≅ ( sen ψn / sen ψn+1 ) 1/3
3.913.308.1 Velocidad de Avalanchas de
Nieve Saturada de Agua Líquida
Vmax = 18 × ( h' ) 0,5
3.913.402.1 Velocidades de flujos uniformes en sendas
confinadas
Vmax2 = ξ × ( 1 - γa / γ ) × ( R × sen ψ ) - ( D × [ 5 / Vmax] ×
cos ψ)
3.913.403.1 Distancias de Corrida para alcanzar las Velocidades
Máximas St = 0,5 × ξ × R / g
3.913.504.1 Altura de Flujo en
avalanchas con flujo de nieve polvo en suspensión
h' = ( γr / γ ) × ( h + ha )
3.913.504.2 Peso específico del flujo de nieve polvo en suspensión γ = ( γa × ξ ) / ( 2 × g ) × sen Ψ
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.913.505.1 Variación de la altura de flujo en cambios de pendiente h'n+1 / h'n ≅ ( sen Ψn / sen Ψn+1 ) 1 / 3
3.913.601.1 Sobrepresión en el frente de la nube fluidizada Pf = 0,5 × γa × Va
2
3.913.601.2
Relación en el mecanismo de movimiento de
avalanchas de nieve polvo en suspensión
0,5 × γa × Vl = γl × g × h
3.913.602.1 Velocidad de avalanchas de nieve polvo en suspensión V2 = 2 × g × ( h + ha ) × ( γr / γa )
3.913.701.1 Velocidad a la profundidad z
bajo la superficie de la avalancha
V' = Vh × ( 4 / 3 ) - ( z / h' ) 2
3.913.701.2 Razón entre velocidades R = Vh / VO = 1 + 0,78 × h’
3.913.803.1 Desaceleración de la masa de aire -5 × 10-3 × uw = Ha × ( duw / dt )
3.913.803.2 Tiempo que toma la desaceleración t = Ha / ( 5 × 10-3) × ( 1 / uw1 ) - ( 1 / uw2 )
3.913.805.1 Esfuerzo de corte producido
por carga del viento de la avalancha contra un objeto
FD = ( CD × A × γe × V2 ) / ( 2 × g )
3.913.805.2
Peso específico efecto de fluido de aire y partículas de
nieve que constituye el viento de la avalancha
γe = γs + γa - ( γa × γs / γi )
3.913.902(1).1 Distancia de corrida s ≅ [ ξ × h’ / (2 × g )] × ln 1 + V2 / [ ξ × h’ × ( µ × cos Ψu - sen Ψu )]
3.913.902(2).1 Relación entre los ángulos α = ( M × β ) - N
3.913.904(2).1 Profundidad del depósito de
nieve sin restricciones laterales
HD = h' + ( 0,5 × V )2 / ( 2 × g )
3.913.905.1 Profundidad del depósito de
nieve de avalanchas de nieve polvo en suspensión
HD = 0,4 × h’ + [ V2 / ( 2 × g )]
3.914.201.1 Presión Específica de Impacto P = γm × ( h' + V2 / ( 2 × g )
3.914.202.1 Presión máxima teórica de Impacto Pmax = γm × [ h' + ( V2 / g )]
3.914.202.2 Peso específico promedio de la nieve γm = ( γo + γd ) / 2
3.914.202.3 Presión máxima real de Impacto Pmax = γu × V2 / ( 2 × g )
3.914.203.1 Presión de Impacto sobre
una superficie Inclinada a la dirección de flujo
Pβ = γu × [ V2 / ( 2 × g )] × sen β
3.914.301.1 Presión de impacto sobre objeto cilíndrico de radio r P = ( π / 2 ) × [ r × γ × V2 / ( 2 × g )]
3.914.302.1 Presión de impacto sobre un
objeto de amplitud determinada
P = ( V × B × h × γ / g ) × [ V × b / ( 2 × B )]
3.914.4.1
Presión por efecto de succión detrás de los
obstáculos que la avalancha sobrepasa
P ( - ) = γa × V2 / ( 2 × g )
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.914.502(1).1 Empuje dinámico total de la
avalancha sobre una pared vertical
PV = [ KP × ( G1 × g × h1 )] + ( G1 × V2 )
3.914.502(1).2 Carga estática PS = KA × SV
3.914.502(1).3 Carga vertical de nieve SV = SA + SE
3.914.502(1).4 Carga vertical de nieve SV = ( G1 × g × h1 ) + ( G2 × g × h2 )
3.914.502(1).5 Carga de nieve polvo PP = G3 × V2
3.914.503(1).1 Altura de Levante H' = (γm × γmax ) × [ h' + V2 / ( 2 × g )]
3.914.503(2).1 Velocidad vertical Vu = [ 2 × g × ( H' - hu )] 0,5
3.914.503(3).1 Presión de levante sobre la
superficie saliente de un obstáculo
Pv = γmax × Vu2 / ( 2 × g )
3.914.503(4).1 Fuerza unitaria de levante por fricción Ru = 0,5 × ( PV + PVD ) × µ × h1
3.914.602(1).1 Presión sobre una superficie horizontal PH = γ × h' × [( h' / 2 ) + ( V2 / g )] × tan ψ/2
3.914.602(3).1 Fricción por la nieve en movimiento FO = µ × γ × h’
3.916.303(1).1 Profundidad extrema Hx = Hm × He / Hp
3.916.304(1).1 Distancia a lo largo de la pendiente L = fL × HK / 1,5
3.916.304(1).2 Factor de distancia fL = ( 2 × tan ψ ) / ( tan ψ - tan ϕ )
3.916.305.1 Longitud efectiva para soportar el manto de nieve Lw = l + 2 × A / 2
3.916.306(1).1 Factor del efecto en el
extremo lateral de cada estructura
fR = ( 0,92 + 0,65 × N ) × A / 2
3.916.306(1).2
Factor del efecto para el caso del extremo abierto en
la primera (o última) estructura
fR = ( 1,00 + 1,25 × N )
3.916.306(2).1 Presión paralela a la
pendiente para cercas y rastrillos
SN = γs × K × N × Hx2 / 2
3.916.306(2).2 Presión paralela a la
pendiente en el caso de las redes
SN = γs × K × N × fS × Hx2 / 2
3.916.306(2).1 Presión perpendicular a la pendiente SO = SN × a / ( N × tan ψ )
3.916.306(2).2 Ángulo de la fuerza
resultante de la suma vectorial de SN y SO e
tan ε = SO / SN = a / ( N × tan ψ )
3.916.306(2).1
Peso de la nieve en el prisma entre la perpendicular
al terreno y el plano inclinado
G = γs × tan ρ × Dx2 / 2
3.916.306(2).1 Fuerza de la estructura y paralela a la pendiente SR = fR × SN
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.916.306(2).2
Distancia de aplicación de SR en extremos de
estructuras vecinas línea discontinua o escalonadas
∆l = 0,6 × A / 2
3.916.306(2).3
Distancia de aplicación de SR en extremos abiertos de
estructuras al inicio o término de una línea
continua, discontinua o escalonada
∆l = Dx / 3
3.916.306(2).1 Fuerza resultante R = ( RN2 + RQ
2 ) 0,5
3.916.306(2).2 Angulo entre la fuerza resultante y una línea
paralela a la pendiente tan ε = RQ / RN
3.916.307(3).1 Límite elástico reducido σRS = ( 1 + λ5 ) × σS / 2
3.916.307(6).1 Profundidad para el cálculo de la carga de segundo tipo h = 0,77 × Hx
3.916.307(6).2 Carga lateral SS = 0,10 × SN × lo
3.916.307(7).1 Carga de segundo tipo sobre una grilla P = R × cos ( ρ - εR )
3.916.307(7).2 Presión específica del manto
de nieve perpendicular al plano rígido de la grilla
PH = ( P × cos ρ ) / ( 0,77 × Dx ) = P / ( 0,77 × BK )
3.916.307(7).3
Carga perpendicular sobre un larguero individual
ubicado en el plano de la grilla
PB = PH × b
3.916.307(7).4
Componente de una carga resultante R, que actúa de
manera paralela al plano de la grilla
Q = R × sen (εR - ρ )
3.916.307(7).5 Carga específica transversal QH = ( Q × cos ρ ) / ( 0,77 × Dx ) = Q / (0,77 × BK )
3.916.307(7).6 Carga específica sobre cada larguero QB = QH × b
3.916.307(7).7 Carga para caso de largueros de un rastrillo QB = 0,10 × PB
3.916.307(8).1 Estimación de la carga transversal QS = 0,10 × η × Hx
2 × N × DP / Lp
3.916.307(8).2 Carga transversal total QS = Ι P (z) fϕ dZ
3.916.307(8).3 Presión en ec.3.916.307(8).2 P = K × fβ × ze
3.916.307(8).4 Factor que depende del
diámetro del mástil en ec. 3.916.307(8).3
fβ = d 0,63 + 0,42
3.916.307(8).5 Factor de inclinación del terreno en ec. 3.916.307(8).2 fϕ = sen ϕ / sen 25º
3.916.404.1 Altura vertical neta, onda estacionaria en muro curvo d2 = d1 + V2 × B / ( g × r)
3.916.404.2 Altura vertical neta, onda estacionaria en muro recto d2 = d1 + ( V × sen κ )2 / ( 2 × g )
3.916.404.3 Angulo de desvío entre la
dirección de la avalancha, y la línea por el pie del muro
κ = 90º - ϕ donde tan ϕ = tan χ / cos β
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.916.405.1 Fricción en base de muro de pared vertical Fr = M × g × C
3.916.405.2 Desplazamiento de muro d = Ec / Fr
3.1003.301(1).1 Condición de rigidez de la fundación 1.04
IE4vk
L ≤⋅⋅
⋅
3.1003.301(2).1 Resistencia pasiva movilizada Epm = Fr ⋅ Ep
3.1003.301(3).1 Resistencia última al
deslizamiento condición drenada
Rd = N · tgφb + cb·Ωc + Epm
3.1003.301(3).2 Resistencia última al
deslizamiento condición no drenada
Rd = Su ·Ωc + Epm
3.1003.302(2).1 Constante de balasto
restricción al giro en la base de la pila
)B
A0.831(
AE
1.7k 2
2
B +=θ si A2 ≤ 0.6 B
3.1003.302(2).2 Constante de balasto
restricción al giro en la base de la pila
)AB0.30(1
BE
2.8k2
B +=θ
si A2 > 0.6 B
3.1003.302(2).3
Constante de balasto restricción lateral del suelo,
módulo de deformación constante con la profundidad D
oE2,2k S =
3.1003.302(2).4
Constante de balasto restricción lateral del suelo,
módulo de deformación constante con la profundidad D
oE7,3k i =
3.1003.302(2).5
Constante de balasto restricción lateral del suelo,
módulo de deformación variable linealmente con la
profundidad Z
D
f
2,2keq
S =
3.1003.302(2).6
Constante de balasto restricción lateral del suelo,
módulo de deformación variable linealmente con la
profundidad eq
i f6,3k =
3.1003.302(2).7 Coeficiente equivalente )( D
d3,31ff s
eq⋅+⋅=
3.1003.302(2).8
Constante del resorte la restricción al desplazamiento
horizontal de la base de la pila
BAE0,77K 2BH ⋅=
3.1003.302(2).1 Constante de balasto Pilas de Sección Circular
2
B
D
E3,6k ⋅=θ
3.1003.302(2).2 Constante del resorte basal pilas de sección circular KH = 0,77 EB D2
3.1003.302(3).1 Relación tensión horizontal
σZS a la profundidad z, solicitación estática zs
zp
σ
σ ≥ 1,5
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3.1003.302(3).2 Relación tensión horizontal
σZS a la profundidad z, solicitación sísmica zs
zp
σ
σ ≥ 1.3
3.1003.302(3).3 Resistencia pasiva
σ=σφ−φ−++∗
2)tg(452)cos(45
L0.75D
pK2cpKzp / /
vz
3.1003.302(3).4 Factor de ec. 3.1003.302(3).3
+φ−φ⋅⋅=∗pK2)/cos(45pK
LD
LK0.5Kp tg
3.1003.302(3).5 Factor de ec. 3.1003.302(3).4 φ
φφφ
−+
=
sen1sen1Kp
3.1003.302(3).6 Relación Deslizamiento en la Base de la Pila - Solicitación
estática H
dQR
≥ 1.5
3.1003.302(3).7 Relación Deslizamiento en la Base de la Pila - Solicitación
sísmica H
dQR
≥ 1.3
3.1003.302(3).8 Coeficiente equivalente corregido
−⋅= ⋅
r
r
CC 75.01
4eq
*eq
ff
3.1003.303(1).1 Relación para la tensión
horizontal, σHZ , solicitación estática HZ
Hp
σ
σ ≥ 1.5
3.1003.303(1).2 Relación para la tensión
horizontal, σHZ profundidad z, solicitación sísmica HZ
Hp
σ
σ > 1.3
3.1003.303(1).3 Resistencia pasiva zona
colaborante a la profundidad z
( )ppvzHp K2cK3 += σσ
3.1003.303(1).4 Factor ec. 3.1003.303(1).3 φ−φ+
=sensen
11 pK
3.1003.303(3).1 Desplazamiento horizontal en el centro de la capa i del
suelo blando h0.5h ii
ii θ−⋅θ=δ Σ )(
n
3.1003.303(3).2 Desangulación en capa i del suelo blando incluida en ec.
3.1003.303(3).1 ( ) ( )iiitt
i ZLZBBL
EH0.5
++γ
=θ
3.1003.303(3).3 Constante del resorte en el centro de la capa i hkK ii ⋅=
3.1003.303(3).4 Constante de balasto
horizontal en el centro de la capa i
bE0.9k i
i =
3.1003.402(1).1 Cohesión del suelo retenido corregido c=c* ⋅ Cr
3.1003.402(1).2 Angulo de fricción interna del suelo retenido corregido φ =φo + Cr (φ* - φo) ; Si Cr > 1.0 usar Cr = 1.0
3.1003.402(1).2 Coeficiente de corrección para parámetros del suelo
retenido ( )Amm
r HHC
//
∆∆
=
3.1003.402(3).1 Factores de seguridad al
deslizamiento para la condición estática en muros
1.5 essolicitant eshorizontal Fuerzas
sresistente eshorizontal Fuerzas ≥=∑
∑ FSED
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3.1003.402(3).2 Factores de seguridad al
volcamiento para la condición estática en muros
1.5 essolicitant volcantes
≥=∑
∑
Momentossresistente volcantes Momentos FSEV
3.1003.403(2).1 Fuerza de inercia del suelo sobre la zarpa trasera FI =Cs · Ws · RI
3.1003.404.1 Empuje estático muro rígido σer = (1- sen φr) (γr z + q)
3.1003.404.2 Empuje sísmico muro rígido σsr = Ksr · σ*er
3.1003.501(2).1 Desplazamiento sísmico horizontal en la frontera superior de la capa i
hsin
si ⋅θ=δ ∑i
3.1003.501(2).2
Desangulación sísmica de corte inducida por la
aceleración, ao, en el centro de la capa i
( )ci
ioisi G
zaz0.01671 ⋅γ⋅=θ
⋅⋅−
3.1003.501(2).3 Módulo de corte del suelo
para solicitaciones sísmicas en el centro de la capa i
vi2ici K53G σ⋅⋅=
3.1003.501(2).4 Constante del resorte de
interacción horizontal en el centro de la capa i
hkK hihi ⋅=
3.1003.501(2).5 Constante de balasto
horizontal en el centro de la capa i ( )2
i
chi
/HZ1
1H
G2.7k
∗−
⋅=
3.1003.501(2).6 Módulo de corte del suelo en ec. 3.1003.501(2).5 vi2K 53 cG σ⋅=
3.1003.501(2).7 Coeficiente de corte en ec. 3.1003.501(2).6. ( ) 2máx2máx22 K/KKK ⋅=
3.1003.501(3).1 Constante del resorte de
interacción horizontal entre el muro y el suelo
Kh = kh ⋅ h
3.1003.501(3).2 Constante de balasto
horizontal entre el muro y el suelo
zH
FFk RGh
⋅=
3.1003.501(3).3
Termino de ec. 3.1003.501(3).2 para
rellenos compactados entre el talud de las excavaciones y los muros laterales de la
estructura NR
RNNRRRR LL
FLFLF
+
+⋅=
3.1003.805.1 Fuerza horizontal a transferir 2
f A V yrsr
h⋅
=
3.1004.309(1).1 Coeficiente sísmico horizontal de diseño g2
ASKK 0
1h ⋅⋅= ≥ 0,10
3.1004.309(3).1 Valor espectral de
aceleración absoluta correspondiente al modo “m”
<⋅⋅⋅
≤⋅⋅⋅=
mm
o
m
ma TTT
ASKKTTASK.
)T(S132
21
10151
3.1004.309(3).2 Expresión para la
superposición de los valores máximos modales iS
∑∑ρ=i j
jiij SSS
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NUMERACION NOMBRE ECUACION
3.1004.309(3).3 Coeficientes de acoplamiento modal ( ) ( )r1r4r1)r1(
r822
2/32
ij+ξ+−+
ξ=ρ 0.1
TT
rj
i ≤=
3.1004.311.1
Corte basal mínimo método del coeficiente sísmico
modificado por la respuesta estructural
SgPAK. ⋅⋅⋅⋅ 01250
3.1004.311.2 Corte basal mínimo método modal espectral: S
gPAK. ⋅⋅⋅⋅ 01200
3.1004.315.1 Largo de apoyo mínimo para
categorías de comportamiento sísmico a o b
),()H,L,(N 200012501666671203 α⋅+⋅⋅+⋅+=
3.1004.315.2 Largo de apoyo mínimo para
categorías de comportamiento sísmico c o d
),()HL,(N 2000125011052305 α⋅+⋅⋅+⋅+=
3.1004.401.1
Grupo de combinación de cargas de fuerzas sísmicas
con las fuerzas correspondientes a
otras cargas
Grupo de carga = ( )EQMESFBD0.1 ++++
3.1004.402.1
Grupo de combinación de carga para determinar dos combinaciones de cargas
alternativas para las fundaciones
Grupo de carga = ( )EQFESFBD0.1 ++++
3.1004.10.1 Separación mínima de la junta sísmica 21
0 SSg
A25.6Sj ++⋅≥